基于热加工图与有限元分析的Inconel 600热挤压工艺研究 被引量：1

1

作者 周宇森 程晓农 +3 位作者 罗锐 高佩 刘瑜 袁志钟 《压力容器》 北大核心 2021年第7期1-8,25,共9页

利用Gleeble-3500试验机与Deform软件,采用热压缩试验与有限元分析相结合的方法,分析讨论了Inconel 600管材热挤压工艺参数的影响以及微观结构的变化规律。结果表明,对于热挤压工艺,基于热加工图的数据,计算得到了Inconel 600管材在挤... 利用Gleeble-3500试验机与Deform软件,采用热压缩试验与有限元分析相结合的方法,分析讨论了Inconel 600管材热挤压工艺参数的影响以及微观结构的变化规律。结果表明,对于热挤压工艺,基于热加工图的数据,计算得到了Inconel 600管材在挤压比为5.65的条件下最佳的热挤压工艺参数:挤压速率250 mm/s、挤压温度1150℃,并且根据该工艺进行了实际生产,管材成品率提高了34%;对于微观结构,热挤压变形过程中,Inconel 600管材的微观组织由最初的链状组织转变为再结晶的细小等轴晶粒,晶粒发生细化。本文试验结果与数值模拟数据相吻合,为Inconel 600的热挤压生产提供了参考依据。 展开更多

关键词 镍基高温合金 热加工图 热挤压 有限元分析

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对GB/T 5310《高压锅炉用无缝钢管》修订的几点思考 被引量：3

2

作者 华杨康 敬仕煜 李奇 《钢管》 CAS 2022年第4期79-83,共5页

值此GB/T 5310《高压锅炉用无缝钢管》修订之际,就统一数字代号在锅炉管材料上的推广和应用、新材料纳标、液压试验以及细晶粒不锈(耐热)钢晶粒度要求等方面问题进行了思考和探讨,并据此对该国家标准的修订提出了建议.

关键词 GB/T 5310 统一数字代号 新材料 液压试验 晶粒度

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电站锅炉用S30432钢管应用问题探讨 被引量：6

3

作者 敬仕煜 华杨康 +3 位作者 谢逍原 曾辉 杨首恩 李彭富 《钢管》 CAS 2021年第3期12-18,共7页

探讨近年来电站锅炉用S30432钢管在工程应用中的国产化、晶粒度、晶间腐蚀、内喷丸等问题。认为:国产S30432钢管的实物质量满足相关标准要求,已达到进口钢管水平;片面追求细晶粒可能导致其他质量风险;S30432钢管本身具有一定程度的晶间... 探讨近年来电站锅炉用S30432钢管在工程应用中的国产化、晶粒度、晶间腐蚀、内喷丸等问题。认为:国产S30432钢管的实物质量满足相关标准要求,已达到进口钢管水平;片面追求细晶粒可能导致其他质量风险;S30432钢管本身具有一定程度的晶间腐蚀倾向,在水压试验、储运、安装和锅炉机组投运初期应予以关注;内喷丸后的S30432钢管的抗氧化性能稳定,在800℃以下温度进行热处理基本对其抗氧化性能没有影响。 展开更多

关键词 S30432钢管 国产化 晶粒度 晶间腐蚀 内喷丸

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钠冷快堆堆内构件用奥氏体不锈钢无缝管的开发 被引量：1

4

作者 庄建新 庄卓俊 《钢管》 CAS 2024年第1期45-50,共6页

采用真空感应+电渣重熔+均质化热处理+锻造+热挤压+冷轧工艺实现了钠冷快堆堆内构件用TP316H不锈钢无缝管的国产化,并检验了产品表面质量及尺寸、化学成分、金相组织、室温-650℃的拉伸性能、室温冲击及硬度、高温持久性能等。结果表明:... 采用真空感应+电渣重熔+均质化热处理+锻造+热挤压+冷轧工艺实现了钠冷快堆堆内构件用TP316H不锈钢无缝管的国产化,并检验了产品表面质量及尺寸、化学成分、金相组织、室温-650℃的拉伸性能、室温冲击及硬度、高温持久性能等。结果表明:该TP316H不锈钢无缝管表面质量良好,尺寸精度高;化学成分完全可控,纵向平均晶粒度约为5.5级,非金属夹杂物级别极低,铁素体含量为0,钢质纯净;室温及高温力学性能优异,耐晶间腐蚀性能优良,完全满足钠冷快堆堆内构件的工况运行要求。 展开更多

关键词 无缝管 奥氏体不锈钢 钠冷快堆 堆内构件 热挤压 力学性能 晶间腐蚀

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新型Cr18Ni9NbTiN奥氏体不锈钢的高温蠕变行为 被引量：8

5

作者 程晓农 王铖 +3 位作者 张楠 李冬升 罗锐 高佩 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2016年第3期114-118,共5页

采用RDL100型电子高温蠕变试验机测试了新型Cr18Ni9Nb Ti N奥氏体不锈钢在650℃不同应力下的蠕变性能。利用SEM、TEM及EDS等观察分析了220 MPa下不同蠕变阶段的组织形貌。结果表明,蠕变初期,晶内位错密度急剧增加,位错发生缠结,晶内有... 采用RDL100型电子高温蠕变试验机测试了新型Cr18Ni9Nb Ti N奥氏体不锈钢在650℃不同应力下的蠕变性能。利用SEM、TEM及EDS等观察分析了220 MPa下不同蠕变阶段的组织形貌。结果表明,蠕变初期,晶内位错密度急剧增加,位错发生缠结,晶内有细小的Nb N相弥散析出;稳态蠕变阶段,位错形成网状结构,晶内有Ti N颗粒析出,链状(Cr,Fe)23C6沿晶界析出,位错网和析出的第二相共同降低了位错可动性,改善了合金抗蠕变性能;加速蠕变阶段,大量扩展位错出现,延长了蠕变寿命。Cr18Ni9Nb Ti N钢蠕变断裂属于沿晶脆性断裂,晶界处发现部分(Cr,Fe)23C6剥落,三叉晶界处发现楔形裂纹。 展开更多

关键词 新型Cr18Ni9NbTiN奥氏体不锈钢 蠕变变形 第二相 蠕变断口

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超高温气冷堆中间换热器用Haynes 230合金的热拉伸行为研究 被引量：7

6

作者 高佩 程晓农 罗锐 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2020年第10期83-91,共9页

利用Gleeble-3500热模拟试验机研究了Haynes 230合金在应变速率为1 s^-1,温度为1000~1250℃时的热拉伸行为。结果表明:在1050~1225℃时拉伸试样断面收缩率≥61.68%,合金具有较好的塑性,在1200℃时塑性最佳;Haynes 230合金在1000~1225℃... 利用Gleeble-3500热模拟试验机研究了Haynes 230合金在应变速率为1 s^-1,温度为1000~1250℃时的热拉伸行为。结果表明:在1050~1225℃时拉伸试样断面收缩率≥61.68%,合金具有较好的塑性,在1200℃时塑性最佳;Haynes 230合金在1000~1225℃时的拉伸试样断口均有不同程度的颈缩,随着温度的增加,断口韧窝数量增多、变深,塑性也随之增加。当温度达到1200℃时,塑性最佳,温度继续增加,韧窝数量开始缓慢减少;温度升到1250℃时,为沿晶韧窝断口,塑性急剧下降。合金在1000及1050℃时均未发生明显的动态再结晶,温度升到1100℃时发生了局部动态再结晶,且动态再结晶百分比随温度的增加而增大,温度达到1175℃时,发生完全动态再结晶,温度继续增加,再结晶晶粒不断长大;当温度达到1250℃时,动态再结晶晶粒异常长大。Haynes 230合金在应变速率为1 s^-1时最佳的热加工温度为1175~1225℃。 展开更多

关键词 超高温气冷堆 中间换热器 Haynes 230合金 热拉伸 动态再结晶

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57Ni-22Cr-14W-2Mo高温合金的高温本构模型及微观组织演化 被引量：7

7

作者 袁志钟 崔树刚 +6 位作者 罗锐 程晓农 陈乐利 曹赟 高佩 韩敏 裴昌磊 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2020年第11期151-158,共8页

利用Gleeble-3500热模拟试验机,结合光学显微镜和电子背向散射衍射等表征手段系统研究了57Ni-22Cr-14W-2Mo高温合金在变形温度为900~1100℃、应变速率为0.01~5 s^-1条件下的塑性变形行为。考虑应变量对57Ni-22Cr-14W-2Mo合金流动应力的... 利用Gleeble-3500热模拟试验机,结合光学显微镜和电子背向散射衍射等表征手段系统研究了57Ni-22Cr-14W-2Mo高温合金在变形温度为900~1100℃、应变速率为0.01~5 s^-1条件下的塑性变形行为。考虑应变量对57Ni-22Cr-14W-2Mo合金流动应力的影响,构建出耦合应变量的改进型本构模型,预测材料在变形过程中的流动应力,其预测值与实际值平均相对误差为6.9976%。基于动态材料模型推导出57Ni-22Cr-14W-2Mo合金的热加工图,并确定功率耗散峰值区域为:变形温度为1050~1100℃、应变速率为0.05~0.3 s^-1。结合该变形参数下的微观组织特征,可知等轴状的再结晶晶粒和极细的新生再结晶晶粒完全吞噬了原始晶粒,晶粒呈现随机取向。建议将功率耗散峰值区域作为57Ni-22Cr-14W-2Mo合金的最佳热加工区间。 展开更多

关键词 57Ni-22Cr-14W-2Mo高温合金 本构模型 热加工图 微观组织

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Haynes 230镍基合金无缝管的组织及性能 被引量：5

8

作者 周岚 高佩 +3 位作者 陈婷 黄程耀 李冬升 吴国文 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第2期54-58,共5页

采用VIM+ESR+热挤压工艺制造出Haynes 230镍基合金荒管,经过两道次冷轧+固溶热处理开发出规格为Ф89 mm×12 mm的无缝管,并对其组织及性能进行了分析。结果表明:Haynes 230合金无缝管中存在较多沿纵向弥散均匀分布的细小白色析出相... 采用VIM+ESR+热挤压工艺制造出Haynes 230镍基合金荒管,经过两道次冷轧+固溶热处理开发出规格为Ф89 mm×12 mm的无缝管,并对其组织及性能进行了分析。结果表明:Haynes 230合金无缝管中存在较多沿纵向弥散均匀分布的细小白色析出相,主要为富W的碳化物,呈近似圆形或椭圆形均匀分布,少量呈带尖角的圆形,最大尺寸可达10μm,面积含量约为2%,此外还有少量灰色相,为富Cr的碳化物。无缝管基体为奥氏体等轴晶,且存在较多孪晶,纵向平均晶粒尺寸约为33. 35μm,晶粒度6. 5级;无缝管具有良好的拉伸性能、冲击韧性和耐晶间腐蚀性能。开发出的Haynes 230合金无缝管的化学成分、显微组织、力学性能及耐腐蚀性能满足其使用要求。 展开更多

关键词 Haynes 230合金 热挤压 无缝管 组织及性能

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C-HRA-3耐热合金850℃持久性能及组织特征 被引量：4

9

作者 陈正宗 刘正东 +4 位作者 董陈 包汉生 张鹏 韩魁 高佩 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2020年第1期135-139,共5页

研究了C-HRA-3耐热合金在850℃持久试验过程的碳化物特征。结果表明:当持久应力为120 MPa时,持久寿命为37. 8 h,主要析出相包括M23C6相和Ti(C,N)相,高应力状态下,M23C6相沿变形带析出。当持久应力为80 MPa时,持久寿命延长至491 h,晶界处... 研究了C-HRA-3耐热合金在850℃持久试验过程的碳化物特征。结果表明:当持久应力为120 MPa时,持久寿命为37. 8 h,主要析出相包括M23C6相和Ti(C,N)相,高应力状态下,M23C6相沿变形带析出。当持久应力为80 MPa时,持久寿命延长至491 h,晶界处M23C6相部分回溶,导致晶界特征不明显,同时细小M23C6相重新析出,晶内析出的Ti(C,N)相尺寸增加。不同应力下试样的断裂方式均为沿晶断裂,裂纹源优先在尺寸较大的析出相(M23C6和Ti(C,N))周围萌生,导致伸长率随持久寿命延长而减小。 展开更多

关键词 C-HRA-3耐热合金 持久试验 碳化物

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高温合金Inconel 617B的热变形及动态再结晶行为 被引量：9

10

作者 罗锐 陈乐利 +7 位作者 程晓农 杨玉艳 袁飞 崔树刚 张肖佩佩 曹赟 刘天 高佩 《压力容器》 北大核心 2020年第10期7-14,共8页

利用Gleeble-3500热模拟试验机研究了高温气冷堆热交换器用高温合金Inconel 617B在变形温度为950~1200℃,变形速率为0.01~5 s^-1条件下的热变形及动态再结晶行为。结合峰值应力构建了该合金的Arrhenius高温本构模型,用以描述热变形参数... 利用Gleeble-3500热模拟试验机研究了高温气冷堆热交换器用高温合金Inconel 617B在变形温度为950~1200℃,变形速率为0.01~5 s^-1条件下的热变形及动态再结晶行为。结合峰值应力构建了该合金的Arrhenius高温本构模型,用以描述热变形参数对变形抗力的影响规律,同时确定其热变形激活能为473.867 kJ/mol;基于Poliak-Jonas理论得到了Inconel 617B的临界动态再结晶条件,峰值应变与临界应变的线性拟合相关性达到97.8%,高温低速率下变形时临界应变值较小;建立了Avrami动态再结晶动力学模型,升高温度或减小变形速率可促进动态再结晶的发生,明确了原始奥氏体晶界是发生动态再结晶的主要形核点,且以非连续动态再结晶为主导。 展开更多

关键词 高温合金Inconel 617B 热变形 本构模型 动态再结晶

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铬钼高温铁素体钢的形变特性与动态再结晶模型 被引量：4

11

作者 罗锐 陈乐利 +6 位作者 曹赟 周皓天 崔树刚 韩敏 裴昌磊 程晓农 高佩 《材料导报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第20期20118-20122,共5页

利用先进的Gleeble热模拟技术对铬钼高温铁素体钢12CrMoG进行了950~1150℃、0.001~10 s^-1的热压缩试验,系统研究了其形变特性与动态再结晶行为。实验结果表明:高温低应变速率下的流变曲线呈现明显的动态再结晶行为;构建了应变量为0.2... 利用先进的Gleeble热模拟技术对铬钼高温铁素体钢12CrMoG进行了950~1150℃、0.001~10 s^-1的热压缩试验,系统研究了其形变特性与动态再结晶行为。实验结果表明:高温低应变速率下的流变曲线呈现明显的动态再结晶行为;构建了应变量为0.2的高温本构模型,热变形激活能为384.54 kJ·mol^-1,表明12CrMoG钢具有优良的热加工性能;构建了不同应变量下的热加工图,结合微观组织分析,避开了热加工失稳区间并明确了不同应变量下的最佳热加工窗口;基于Avrami方程构建了临界动态再结晶模型及体积分数模型,确定了临界应力与峰值应力的线性关系,预测了高温形变过程中的动态再结晶行为。本研究为铬钼高温铁素体钢12CrMoG的实际热加工工艺及其工程应用提供了科学的指导与依据。 展开更多

关键词 12CrMoG钢 本构方程 加工图 变形组织 动态再结晶

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第四代核能系统换热管用 Inconel 617B的热加工性能与组织特性 被引量：3

12

作者 程晓农 陈乐利 +7 位作者 张肖佩佩 袁飞 崔树刚 杨玉艳 高佩 刘天 杨柳 罗锐 《压力容器》 北大核心 2020年第12期1-7,共7页

利用Gleeble-3500热模拟试验机与Zeiss光学显微镜研究了第四代核能系统换热管用Inconel 617B的热加工性能与组织特性,获取了合金在950~1200℃,0.01~5 s-1变形参数下的真应力-真应变曲线。结果表明,在较低的试验温度下,合金的变形抗力可... 利用Gleeble-3500热模拟试验机与Zeiss光学显微镜研究了第四代核能系统换热管用Inconel 617B的热加工性能与组织特性,获取了合金在950~1200℃,0.01~5 s-1变形参数下的真应力-真应变曲线。结果表明,在较低的试验温度下,合金的变形抗力可达到450~550 MPa。此外,构建了合金的功率耗散图、流变失稳图以及热加工图,应变量为0.8时Inconel 617B的功率耗散效率峰值可达到47%,升高变形温度有利于提高合金的热加工性能;危险加工区域集中在较高应变速率(>0.32 s-1)下。结合微观组织分析,合金在温度范围1175~1200℃,应变速率范围0.06~0.5 s-1的加工区间变形可获得均匀的等轴状动态再结晶晶粒,因此,可将该区间确定为Inconel 617B的最佳热加工窗口。 展开更多

关键词 换热管 Inconel 617B 热加工性能 微观组织

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超临界水冷堆包壳材料用C-276合金的热拉伸行为研究 被引量：1

13

作者 高佩 程晓农 +3 位作者 陈正宗 李冬升 罗锐 刘瑜 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2018年第6期168-173,共6页

采用G1eeble-3500热模拟试验机,利用金相显微镜、扫描电子显微镜等手段,研究了不同温度对C-276合金热拉伸行为的影响。结果表明:该合金在1050~1250℃具有良好的塑性,断面收缩率均大于70%,且在1200℃时最大;在950-1250℃热拉伸试样断口... 采用G1eeble-3500热模拟试验机,利用金相显微镜、扫描电子显微镜等手段,研究了不同温度对C-276合金热拉伸行为的影响。结果表明:该合金在1050~1250℃具有良好的塑性,断面收缩率均大于70%,且在1200℃时最大;在950-1250℃热拉伸试样断口处均有颈缩现象,为沿原始晶界开裂,且韧窝随温度的上升而增多、变深,塑性越来越好,当温度超过1200℃时断口韧窝数量开始缓慢减少,塑性缓慢下降;随着温度的上升,合金的动态再结晶百分比增大,且再结晶晶粒开始缓慢增粗,在1150-1250℃时发生完全动态再结晶。对于C-276合金,当应变速率为1s^-1时,最佳的热加工温度范围为1150~1250℃。 展开更多

关键词 超临界水冷堆 包壳材料 C-276合金 热塑性 动态再结晶

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核电厂反应堆压力容器O型密封管用GH4169合金的热加工性能及组织演变 被引量：1

14

作者 罗锐 谭莉 +4 位作者 陈乐利 陈佳宇 刘玉 高佩 程晓农 《压力容器》 北大核心 2022年第6期7-14,共8页

利用Gleeble-3500热模拟试验机,研究了高温合金GH4169在温度1000~1150℃,应变速率0.01~10 s^(-1)变形参数下的热加工性能及组织演变规律。获得了合金的真应力-真应变曲线,随后构建了Arrhenius本构方程、加工图与热变形机理图。结果表明... 利用Gleeble-3500热模拟试验机,研究了高温合金GH4169在温度1000~1150℃,应变速率0.01~10 s^(-1)变形参数下的热加工性能及组织演变规律。获得了合金的真应力-真应变曲线,随后构建了Arrhenius本构方程、加工图与热变形机理图。结果表明,增加应变速率或降低变形温度会导致变形抗力增大,其中1000℃下的变形抗力可达到400 MPa。合金在峰值应变与稳态应变下的热变形激活能分别为436.4696,399.20 kJ/mol;失稳加工窗口出现在3~10 s^(-1)的高应变速率区;而经1025~1075℃,0.05~0.6 s^(-1)变形后,出现晶粒尺寸为10μm的完全动态再结晶组织,因此该参数区间可作为GH4169合金的最佳热加工窗口。 展开更多

关键词 高温合金GH4169 热加工 Arrhenius本构方程 加工图 微观组织

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耐腐蚀装置用UNS N10675合金无缝管的开发

15

作者 高佩 黄玉燕 《钢管》 CAS 2023年第3期28-32,共5页

采用真空感应+真空自耗双联工艺冶炼了UNS N10675合金,通过锻造制造出合金圆管坯,再经过热挤压+冷轧+固溶热处理成功开发了UNS N10675合金无缝管。检验结果表明:UNS N10675合金无缝管的冶炼、锻造、热挤压、冷轧及热处理工艺可靠,产品... 采用真空感应+真空自耗双联工艺冶炼了UNS N10675合金,通过锻造制造出合金圆管坯,再经过热挤压+冷轧+固溶热处理成功开发了UNS N10675合金无缝管。检验结果表明:UNS N10675合金无缝管的冶炼、锻造、热挤压、冷轧及热处理工艺可靠,产品内外表面质量好,外径及壁厚精度高;化学成分符合标准要求,无缝管基体为等轴奥氏体晶粒,横、纵向平均晶粒度均为7级,其25-525℃拉伸性能、维氏硬度、工艺性能及耐腐蚀性能优异,可满足耐腐蚀装置的使用要求。 展开更多

关键词 无缝管 UNS N10675合金 耐腐蚀 热挤压

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700℃超超临界锅炉用Inconel 740H合金的热塑性 被引量：7

16

作者 高佩 朱海涛 +4 位作者 程晓农 徐松乾 李冬升 潘坤 丛生达 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2017年第9期124-127,共4页

研究了不同温度对Inconel 740H合金热塑性的影响。结果表明:Inconel 740H合金在1050~1200℃范围内具有良好的热塑性,拉伸断口处均有明显颈缩现象,为塑性断裂,断面收缩率均在80%以上,且在1150℃左右达到最大值;随着温度的升高,合金断口... 研究了不同温度对Inconel 740H合金热塑性的影响。结果表明:Inconel 740H合金在1050~1200℃范围内具有良好的热塑性,拉伸断口处均有明显颈缩现象,为塑性断裂,断面收缩率均在80%以上,且在1150℃左右达到最大值;随着温度的升高,合金断口韧窝增多,塑性越来越好,当温度超过1150℃后断口韧窝减少,塑性开始缓慢下降;随着变形温度的提高,合金的动态再结晶率增大,在1125~1200℃时,可发生完全动态再结晶,当温度超过1150℃后,细小的再结晶晶粒开始缓慢长大。对于Inconel 740H合金热挤压管,在应变速率为1 s^(-1)时,较合适的热变形温度范围为1125~1175℃。 展开更多

关键词 INCONEL 740H合金 热塑性 动态再结晶 断口 韧窝

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Inconel 600合金的微观组织及其热加工图 被引量：3

17

作者 周宇森 程晓农 +3 位作者 罗锐 高佩 刘瑜 袁志钟 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2022年第10期107-112,共6页

利用Gleeble-3500试验机进行热压缩试验,绘制了Inconel 600合金的热加工图,对热加工图不同区域对应的微观组织进行了研究,并利用热加工图给出的热加工窗口进行了实际的热挤压生产。结果表明,在大应变量0.6下变形时热加工窗口总体稳定在... 利用Gleeble-3500试验机进行热压缩试验,绘制了Inconel 600合金的热加工图,对热加工图不同区域对应的微观组织进行了研究,并利用热加工图给出的热加工窗口进行了实际的热挤压生产。结果表明,在大应变量0.6下变形时热加工窗口总体稳定在低应变速率0.01~0.1 s^(-1)区域和高应变速率10 s^(-1)下的1150~1200℃区域。实际生产的管材具有良好的宏观形貌,显微组织基本为存在孪晶的等轴再结晶晶粒,晶粒尺寸较退火态合金发生了细化。 展开更多

关键词 热加工图 高温合金 Inconel 600合金 显微组织

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热处理工艺对Inconel 617合金管组织性能的影响 被引量：1

18

作者 刘昱君 程晓农 +1 位作者 罗锐 高佩 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2022年第2期173-177,共5页

利用光镜(OM)、硬度测试、室温拉伸试验等方法,研究了Inconel 617合金管的微观组织和力学性能在不同热处理工艺参数下的变化趋势。通过光镜对合金组织进行表征,分析了温度为1120~1200℃,保温时间为10、30 min时合金晶粒尺寸的变化规律,... 利用光镜(OM)、硬度测试、室温拉伸试验等方法,研究了Inconel 617合金管的微观组织和力学性能在不同热处理工艺参数下的变化趋势。通过光镜对合金组织进行表征,分析了温度为1120~1200℃,保温时间为10、30 min时合金晶粒尺寸的变化规律,同时建立了晶粒尺寸长大的动力学模型。结果表明,随着温度的不断提高,晶粒的平均尺寸不断增大,并且晶粒内部逐渐出现较多的孪晶。同时,随着热处理温度的不断提高,合金的硬度变化趋势与抗拉强度变化趋势相同,二者都随着温度的升高,呈现下降的趋势;合金的伸长率随着温度的升高不断增加。Inconel 617合金的晶界迁移表观激活能Q为651.82 kJ/mol。 展开更多

关键词 热处理 Inconel 617合金 显微组织 宏观硬度 抗拉强度 伸长率

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热处理对C-276合金无缝管晶粒长大行为的影响 被引量：2

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作者 路言 高佩 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2020年第2期7-11,共5页

研究了不同的热处理工艺对C-276合金冷轧无缝管晶粒长大行为的影响。结果表明:在同一保温时间下,随热处理温度的升高,C-276合金的晶粒尺寸逐渐增大,且不同保温时间下的晶粒长大趋势相同。当热处理温度为1040~1080℃时,晶粒长大较快;在10... 研究了不同的热处理工艺对C-276合金冷轧无缝管晶粒长大行为的影响。结果表明:在同一保温时间下,随热处理温度的升高,C-276合金的晶粒尺寸逐渐增大,且不同保温时间下的晶粒长大趋势相同。当热处理温度为1040~1080℃时,晶粒长大较快;在1080~1160℃时放缓;在1160~1200℃时又加快。在1040~1200℃下保温10 min后C-276合金的晶界迁移表观激活能为313. 77 k J/mol。当热处理温度为1040~1080℃时,随保温时间的延长晶粒长大较为缓慢;温度为1120~1160℃时,当保温时间在10 min内,晶粒长大较快,当保温时间大于10 min后晶粒长大减慢;温度升高到1200℃时,随保温时间的延长晶粒长大趋势较为平缓。热处理温度在1040~1200℃范围内,随温度的升高,C-276合金的晶粒长大动力学时间指数η先增大后减小。 展开更多

关键词 热处理 C-276合金 晶粒长大 激活能

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超高温气冷堆中间换热器用Inconel 617B合金传热管的组织及性能 被引量：6

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作者 高佩 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第5期42-46,共5页

采用真空感应(VIM)+真空自耗(VAR)+热挤压工艺制造出Inconel 617B合金荒管,经过多道次冷轧及热处理研发出19 mm×2 mm的传热管,对其表面质量、尺寸精度、化学成分、组织及性能等进行了检验。结果表明:Inconel 617B合金传热管表面... 采用真空感应(VIM)+真空自耗(VAR)+热挤压工艺制造出Inconel 617B合金荒管,经过多道次冷轧及热处理研发出19 mm×2 mm的传热管,对其表面质量、尺寸精度、化学成分、组织及性能等进行了检验。结果表明:Inconel 617B合金传热管表面质量良好,尺寸精度高;合金中各元素含量适中,传热管基体为奥氏体等轴晶,平均晶粒尺寸约为73. 41μm,晶粒度约4. 3级,晶内存在富Cr、Mo的碳化物,晶界存在富Cr、Ni的碳化物;传热管的力学性能、工艺性能、耐晶间腐蚀性能优良。研发出的Inconel 617B合金传热管表面质量、尺寸精度、化学成分、组织及性能等均满足其使用要求。 展开更多

关键词 超高温气冷堆 中间换热器 INCONEL 617B合金传热管 组织及性能

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