不同模拟焊后热处理制度对SA-516Gr.70钢组织及力学性能的影响 被引量：6

1

作者 孙殿东 刘徐源 +3 位作者 王爽 胡海洋 王永才 颜秉宇 《压力容器》 2017年第6期1-4,18,共5页

分析了不同模拟焊后热处理制度对SA-516Gr.70钢的显微组织和力学性能的影响。结果表明,保温时间相同,随着模拟焊后热处理温度提高,SA-516Gr.70钢强度降低30~40 MPa,-15℃下冲击吸收能量降低100 J以上,主要原因在于,随着模拟焊后热处理... 分析了不同模拟焊后热处理制度对SA-516Gr.70钢的显微组织和力学性能的影响。结果表明,保温时间相同,随着模拟焊后热处理温度提高,SA-516Gr.70钢强度降低30~40 MPa,-15℃下冲击吸收能量降低100 J以上,主要原因在于,随着模拟焊后热处理温度的升高,钢中晶粒尺寸长大、个别第二相粒子粗化。 展开更多

关键词 模拟焊后热处理 sa-516Gr.70钢 力学性能 显微组织

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压力容器用16MnR与SA-516钢板的分析比较 被引量：8

2

作者 段瑞 《压力容器》 2002年第7期49-51,共3页

对压力容器设计中常用的 16MnR与SA - 5 16板材从化学成分、力学性能等方面进行了分析和比较 ,并对其设计选用提出了几点建议。

关键词 16MnR sa-516 钢板 压力容器 分析

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核电站用特宽特厚SA-516Gr.70钢板的开发 被引量：3

3

作者 胡海洋 孙殿东 +3 位作者 颜秉宇 王爽 王勇 胡昕明 《上海金属》 CAS 北大核心 2019年第1期6-8,13,共4页

通过镍、钒和铌的微合金化以及采用控制轧制、正火处理等工艺方法,鞍钢成功开发出了80 mm厚、5 000 mm宽的SA-516Gr. 70钢板,并对钢板进行了力学性能检测和显微组织分析。结果表明,试制的特宽特厚SA-516Gr. 70钢板的显微组织为均匀细小... 通过镍、钒和铌的微合金化以及采用控制轧制、正火处理等工艺方法,鞍钢成功开发出了80 mm厚、5 000 mm宽的SA-516Gr. 70钢板,并对钢板进行了力学性能检测和显微组织分析。结果表明,试制的特宽特厚SA-516Gr. 70钢板的显微组织为均匀细小的块状铁素体和条带状珠光体,晶粒度为9级,具有良好的强韧性。在经过605℃保温15 h的模拟焊后热处理后,钢板的室温抗拉强度为501 MPa,屈服强度为310 MPa,断后伸长率为40%,0℃冲击吸收能量大于200 J,力学性能达到了技术要求。 展开更多

关键词 核电站 sa-516Gr.70钢 宽厚板 正火

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模拟焊后热处理对SA-516Gr.60容器钢组织和性能的影响 被引量：6

4

作者 欧阳鑫 王储 +3 位作者 胡昕明 邢梦楠 胡海洋 颜秉宇 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第9期219-222,共4页

研究了SA-516Gr.60压力容器钢板经不同净保温时间的模拟焊后热处理后的组织和性能变化情况。研究表明:SA-5l6Gr.60钢板模拟焊后热处理后强度和韧性均有所降低,随着净保温时间的增加,强度继续降低,但韧性基本保持不变,显微组织仍为珠光体... 研究了SA-516Gr.60压力容器钢板经不同净保温时间的模拟焊后热处理后的组织和性能变化情况。研究表明:SA-5l6Gr.60钢板模拟焊后热处理后强度和韧性均有所降低,随着净保温时间的增加,强度继续降低,但韧性基本保持不变,显微组织仍为珠光体+铁素体,带状组织等级逐渐降低。晶粒粗化和钢中第二相粒子的不断析出聚集长大是强度和韧性降低的主要原因,由于带状组织得到消除,提高了组织的均匀性,所以增加净保温时间后,韧性没有明显降低。 展开更多

关键词 sa-516Gr.60压力容器钢 组织 力学性能 模拟焊后热处理

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Q345R(HIC)钢与SA-516钢的比较与应用 被引量：7

5

作者 孙华鹏 《石油化工设备》 CAS 2011年第5期87-89,共3页

通过对Q345R(HIC)钢、SA-516钢板材的化学成分、力学性能等数据的比较和分析,说明Q345R(HIC)钢适合在湿H2S腐蚀环境中使用。

关键词 Q345R(HIC)钢 sa-516钢 湿H2S腐蚀环境 裂纹

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正火温度对SA-516Gr.70钢板性能和组织的影响 被引量：1

6

作者 魏勇 刘祥锋 马俊男 《鞍钢技术》 CAS 2023年第4期36-38,42,共4页

采用力学性能测试和显微组织分析方法,研究了不同正火温度对SA-516Gr.70钢板性能和组织的影响规律。结果表明,在保温时间为30 min时,随正火温度从880℃升高到940℃,钢板的强度不断下降,断后伸长率得到提升,冲击韧性有了较大改善,-20℃... 采用力学性能测试和显微组织分析方法,研究了不同正火温度对SA-516Gr.70钢板性能和组织的影响规律。结果表明,在保温时间为30 min时,随正火温度从880℃升高到940℃,钢板的强度不断下降,断后伸长率得到提升,冲击韧性有了较大改善,-20℃冲击吸收能量先增大后减小;钢中组织得到均匀化,带状组织逐渐被消除;但当正火温度达到940℃时,晶粒开始出现不同程度粗化,降低了钢板的冲击韧性和均匀性。钢板最佳正火温度为920℃。 展开更多

关键词 sa-516Gr.70 正火温度 带状组织 力学性能

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开发的石油化工抗HIC容器用SA-516Gr65钢板的组织和性能 被引量：1

7

作者 郑建平 吴日铭 项少松 《特殊钢》 2022年第1期86-89,共4页

开发的SA-516Gr65钢板(12.70~28.58 mm)(/%:0.13C,0.26Si,0.89Mn,0.006P,0.0007S,0.33Ni,0.062Alt)经150 t BOF-LF-RH-CC-TMCP流程生产。结果表明,经880~910℃正火后钢板屈服强度344~417 MPa,抗拉强度485~500 MPa,-50℃冲击功167~292 J... 开发的SA-516Gr65钢板(12.70~28.58 mm)(/%:0.13C,0.26Si,0.89Mn,0.006P,0.0007S,0.33Ni,0.062Alt)经150 t BOF-LF-RH-CC-TMCP流程生产。结果表明,经880~910℃正火后钢板屈服强度344~417 MPa,抗拉强度485~500 MPa,-50℃冲击功167~292 J,满足标准要求。钢中非金属夹杂物主要为球状氧化物,大小在10μm内;氢致开裂敏感性试验后,未观察到裂纹,其裂纹长度百分比(CLR)、裂纹厚度百分比(CTR)、裂纹敏感百分比(CSR)平均值均为0,满足MESC SPE 74/125标准;钢板显微组织主要为珠光体+铁素体,晶粒均匀细小。 展开更多

关键词 sa-516Gr65抗HIC钢板 屈服强度 氢致开裂 显微组织

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SA-516GR.70与S30403焊接工艺研究

8

作者 赵婷 《石化技术》 CAS 2015年第5期78-79,共2页

本文对SA-516GR.70与S30403异种钢焊接工艺进行了研究,优化了焊接接头形式、焊接方法、焊接材料、焊接参数。结果表明,优化后的工艺有效避免了焊接接头出现脆性马氏体组织,可以控制碳的扩散,确保焊接接头化学成分均匀。同时冲击韧性、... 本文对SA-516GR.70与S30403异种钢焊接工艺进行了研究,优化了焊接接头形式、焊接方法、焊接材料、焊接参数。结果表明,优化后的工艺有效避免了焊接接头出现脆性马氏体组织,可以控制碳的扩散,确保焊接接头化学成分均匀。同时冲击韧性、抗拉强度均能满足容器的使用性能,可以用于环氧乙烷类反应器中小端过渡段与直管间的焊接。 展开更多

关键词 sa-516GR.70 S30403 异种钢焊接 环氧乙烷

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SA-516 Gr.70+N04400复合板焊接工艺研究

9

作者 刘玉祥 《焊管》 2021年第12期19-23,共5页

为了研究SA-516 Gr.70+N04400复合板焊接工艺,分析了SA-516 Gr.70碳钢与N04400镍铜合金异种材料的焊接特性,选择ERNi-1作为过渡层焊材,耐蚀层采用ERNiCu-7焊材,通过焊接工艺评定试验进行验证。结果表明,采用该工艺焊接的SA-516 Gr.70+N0... 为了研究SA-516 Gr.70+N04400复合板焊接工艺,分析了SA-516 Gr.70碳钢与N04400镍铜合金异种材料的焊接特性,选择ERNi-1作为过渡层焊材,耐蚀层采用ERNiCu-7焊材,通过焊接工艺评定试验进行验证。结果表明,采用该工艺焊接的SA-516 Gr.70+N04400复合板,解决了过渡层焊接热裂纹、渗透裂纹问题;控制焊接线能量及焊道搭接量的工艺措施,保证了复合板化学成分满足要求;过渡层焊接采取封边焊接方案,能够避免复层剥边边缘未熔合产生。该工艺在实际生产中的成功应用,保证了SA-516 Gr.70+N04400复合板的焊接质量。 展开更多

关键词 sa-516 Gr.70 N04400 复合板 异种材料焊接 过渡层焊材

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大厚度SA-516M Gr.485钢立焊位熔化极气体保护焊

10

作者 李志杰 牟乃智 王铮 《一重技术》 2021年第5期41-44,共4页

采用熔化极气体保护焊工艺完成85 mm厚SA-516M Gr.485钢立焊位焊接。对焊接接头显微组织和力学性能进行分析,结果表明,采用合适的焊接参数,所获得的焊缝性能可以满足相关标准及产品技术条件的要求。

关键词 熔化极气体保护焊 sa-516M Gr.485 显微组织 力学性能

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SA 516 Gr.70N钢制3000m^3 C3 CUT球罐制造质量控制

11

作者 闫永超 徐亮 黄金国 《石油化工设备技术》 CAS 2014年第6期8-11,5,共4页

伊朗国内球罐整体制造水平偏低,球罐产品依赖进口。文章介绍了SA 516Gr.70N钢制3 000m3 C3CUT球罐制造质量控制。按照ASME相关标准条例的要求制定了合理的制造、安装技术条件。在制造过程中按照ASME相关标准验收条例的规定,对球罐主体... 伊朗国内球罐整体制造水平偏低,球罐产品依赖进口。文章介绍了SA 516Gr.70N钢制3 000m3 C3CUT球罐制造质量控制。按照ASME相关标准条例的要求制定了合理的制造、安装技术条件。在制造过程中按照ASME相关标准验收条例的规定,对球罐主体材料实物水平进行了分析,各项指标均优于技术要求。通过制定合理的焊接工艺参数,严格控制球罐的焊接质量,同时进行制造厂内的预组装,确保了球罐的安装质量。为我国球罐产品拓展海外市场提供借鉴。 展开更多

关键词 SA 516 Gr.70N 球罐 焊接工艺 预组装

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高压蒸汽锅筒壳体及封头的焊接

12

作者 章美婕 《焊接技术》 2004年第3期55-56,共2页

通过焊接工艺评定,验证SA-516-Gr70钢板的工艺焊接性及焊接接头的使用性能,以此确定合理的焊接工艺,使高压蒸汽锅筒的焊接达到设计的要求。

关键词 高压蒸汽锅筒 sa-516-Gr70 纵缝 环缝 焊接

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核电非能动安全壳冷却辅助水箱MAG自动焊工艺研究

13

作者 陈鹏 王海东 +2 位作者 李竹渊 冯英超 闫灿灿 《科技创新导报》 2020年第36期122-125,共4页

根据核电站非能动安全壳冷却辅助水箱工程实体情况,针对18mm厚SA-516M Gr.70采用MAG自动焊,选用合理的焊接材料、调整焊接工艺参数,严格控制焊接热输入和层间温度,获得了焊后焊缝成形美观、力学性能良好、微观组织均匀的焊接接头。通过... 根据核电站非能动安全壳冷却辅助水箱工程实体情况,针对18mm厚SA-516M Gr.70采用MAG自动焊,选用合理的焊接材料、调整焊接工艺参数,严格控制焊接热输入和层间温度,获得了焊后焊缝成形美观、力学性能良好、微观组织均匀的焊接接头。通过焊接工艺评定试验,验证了MAG自动焊在非能动安全壳冷却辅助水箱的可行性与有效性,确定了SA-516M Gr.70合理MAG自动焊工艺,为现场焊接提供了技术指导。 展开更多

关键词 sa-516M Gr.70 MAG自动焊 焊接工艺 力学性能

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坯料尺寸对模拟热处理钢板组织性能的影响

14

作者 李千 吴宏凯 孙勇 《一重技术》 2022年第1期41-44,共4页

对比分析不同坯料尺寸对模拟焊后热处理(SPWHT)SA-516 Gr.70钢板微观组织及力学性能的影响。结果表明,小坯料SPWHT后会在晶界处析出碳化物,冲击韧性明显下降。

关键词 坯料尺寸 sa-516 Gr.70 模拟焊后热处理 微观组织 力学性能

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