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压力对Al_(7)Cu_(2)Fe相的力学及热力学性质的影响
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作者 唐大富 田晋忠 张永梅 《深圳大学学报(理工版)》 CAS CSCD 北大核心 2021年第4期427-432,共6页
基于密度泛函理论的VASP(Vienna ab-initio simulation package)软件包进行第一性原理计算,研究压力状态下Al_(7)Cu_(2)Fe相的能带和各向异性变化情况.结果表明,在0~50 GPa的压力范围内Al_(7)Cu_(2)Fe相具有金属性,且压力有助于提高能... 基于密度泛函理论的VASP(Vienna ab-initio simulation package)软件包进行第一性原理计算,研究压力状态下Al_(7)Cu_(2)Fe相的能带和各向异性变化情况.结果表明,在0~50 GPa的压力范围内Al_(7)Cu_(2)Fe相具有金属性,且压力有助于提高能带中原子轨道的扩展性.Al_(7)Cu_(2)Fe相的(100)和(010)晶面的弹性各向异性随着压力升高而增强,而(110)晶面的弹性各向异性随着压力的升高呈波动上升趋势.基于准谐德拜模型,研究Al_(7)Cu_(2)Fe相的体积模量、德拜温度、热容和热膨胀系数随温度和压力的变化情况.结果表明,外加压力和温度对Al_(7)Cu_(2)Fe相热力学性质的影响是相反的.外加压力能有效提升Al_(7)Cu_(2)Fe相的体积模量和德拜温度,而温度升高会导致体积模量和德拜温度降低.Al_(7)Cu_(2)Fe相的热容和热膨胀系数在温度和压力下的变化规律基本一致. 展开更多
关键词 金属材料 第一性原理 al_(7)cu_(2)fe 压力 各向异性 能带 热力学性质 VASP
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大规格7A04铝合金铸锭裂纹缺陷的研究
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作者 崔晓晴 孙小涵 +1 位作者 贺永东 赵亿坤 《铸造》 CAS 2024年第8期1116-1122,共7页
采用电磁铸造法制备880 mm规格直径的7A04铝合金铸锭,通过工业CT扫描、SEM和EDS等检测分析手段研究了该铝合金铸锭中裂纹缺陷的形成原因和抑制措施,同时对缺陷附近区域微小缺陷的数量与分布进行了分析。结果表明,该铸锭出现裂纹的实质为... 采用电磁铸造法制备880 mm规格直径的7A04铝合金铸锭,通过工业CT扫描、SEM和EDS等检测分析手段研究了该铝合金铸锭中裂纹缺陷的形成原因和抑制措施,同时对缺陷附近区域微小缺陷的数量与分布进行了分析。结果表明,该铸锭出现裂纹的实质为Al_(2)O_(3)(氧化物)和少量Fe元素富集,位置靠近铸锭中心区域。观察微小缺陷其数量随半径尺寸的增大而略有减少,且大于40μm的缺陷占比最大。通过分析,微小缺陷的形成与裂纹缺陷的形成有关。在铸造前从合金熔体中去除夹杂物和气体氢,完善除气、扒渣等工艺过程是避免这些缺陷的方法。 展开更多
关键词 7A04铝合金铸锭 裂纹 al_(2)O_(3) fe元素富集
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7050铝合金局部腐蚀与电化学性能的关联性研究 被引量:6
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作者 邹安 邓运来 +1 位作者 叶凌英 郭晓斌 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2022年第10期226-234,共9页
目的探明7050铝合金的点腐蚀机理。方法利用ZEISSM10A扫描电子显微镜(SEM)和能谱仪(EDS)对在NaCl溶液中腐蚀不同时间的7050铝合金试样表面的Al_(7)Cu_(2)Fe相进行原位分析,并结合对应的电化学阻抗谱,研究Al_(7)Cu_(2)Fe相成分、尺寸的... 目的探明7050铝合金的点腐蚀机理。方法利用ZEISSM10A扫描电子显微镜(SEM)和能谱仪(EDS)对在NaCl溶液中腐蚀不同时间的7050铝合金试样表面的Al_(7)Cu_(2)Fe相进行原位分析,并结合对应的电化学阻抗谱,研究Al_(7)Cu_(2)Fe相成分、尺寸的差异性对7050铝合金腐蚀性能的影响。结果原位腐蚀结果表明,Al_(x)Cu_(y)Fe相的点蚀特征取决于相的尺寸和成分,Al_(x)Cu_(y)Fe相中Fe含量的变化率呈先增大后减小的趋势。其中Fe含量变化程度最大的是平均直径约1.7μm的Al_(7)Cu_(2)Fe相,在经过1.5 h腐蚀后,其变化率达到了58.62%;其次是平均直径约2.4μm的Al_(7)Cu_(2)Fe相,在经过1 h腐蚀后,其变化率为52.13%;而2.5μm以上的Al_(7)Cu_(2)Fe相在点蚀过程中Fe含量的变化率大都在10%以下。电化学阻抗谱结果表明,T6态7050铝合金在150 g/L NaCl溶液中经过2 h腐蚀后阻抗最强,其Rp值为229.3Ω,Rb值为2801Ω。结论在150 g/L NaCl溶液中T6态7050铝合金表面点蚀主要发生在0.5~1.5 h以内,腐蚀2 h时合金已不受Al_(7)Cu_(2)Fe相引起的表面点蚀的影响。当浸泡时间达到2 h后,Al_(7)Cu_(2)Fe相尺寸、Fe含量都略有减小,相比未腐蚀状态Al_(7)Cu_(2)Fe相的总体面积减少了4.72%,Fe含量减少了7.59%。对Rb值影响较大的是平均直径为1.5~2.5μm的Al_(7)Cu_(2)Fe相。 展开更多
关键词 al7cu2fe 7050铝合金 原位腐蚀 电化学
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Microstructural evolution of Mg, Ag and Zn micro-alloyed Al-Cu-Li alloy during homogenization 被引量:11
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作者 刘晴 朱瑞华 +4 位作者 李劲风 陈永来 张绪虎 张龙 郑子樵 《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》 SCIE EI CAS CSCD 2016年第3期607-619,共13页
The microstructural evolution of a Mg, Ag and Zn micro-alloyed Al?3.8Cu?1.28Li (mass fraction, %) alloy ingot during two-step homogenization was examined in detail by optical microscopy (OM), differential scanning cal... The microstructural evolution of a Mg, Ag and Zn micro-alloyed Al?3.8Cu?1.28Li (mass fraction, %) alloy ingot during two-step homogenization was examined in detail by optical microscopy (OM), differential scanning calorimetry (DSC), electron probe micro-analysis (EPMA) and X-ray diffraction (XRD) methods. The results show that severe dendritic segregation exists in the as-cast ingot. There are many secondary phases, includingTB(Al7Cu4Li),θ(Al2Cu),R(Al5CuLi3) andS(Al2CuMg) phases, and a small amount of (Mg+Ag+Zn)-containing and AlCuFeMn phases. The fractions of intermetallic phases decrease sharply after 2 h of second-step homogenization. By prolonging the second-step homogenization time, theTB,θ,R,S and (Mg+Ag+Zn)-containing phases completely dissolve into the matrix. The dendritic segregation is eliminated, and the homogenization kinetics can be described by a constitutive equation in exponential function. However, it seems that the AlCuFeMn phase is separated into Al7Cu2Fe and AlCuMn phases, and the size of Al7Cu2Fe phase exhibits nearly no change when the second-step homogenization time is longer than 2 h. 展开更多
关键词 al-cu-Li alloy HOMOGENIZATION microstructural evolution al_7cu_2fe alcuMn
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Al-Zn-Mg-Cu-Zr合金局部腐蚀过程:从点蚀到晶间腐蚀的转变 被引量:5
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作者 孙元伟 王子懿 +4 位作者 潘清林 陈卫雪 尹子康 李东坤 郑倩 《Journal of Central South University》 SCIE EI CAS CSCD 2023年第7期2120-2132,共13页
时效对Al-7.82Zn-1.99Mg-2.41Cu-0.12Zr合金局部腐蚀模式及过程有重要影响。合金在欠时效状态下,晶界析出相尺寸小,分布连续性高,L_(GBPs/GB)为0.75,主要的腐蚀形式是晶间腐蚀。而在双级时效和回归再时效状态下,晶界析出相尺寸大,分布... 时效对Al-7.82Zn-1.99Mg-2.41Cu-0.12Zr合金局部腐蚀模式及过程有重要影响。合金在欠时效状态下,晶界析出相尺寸小,分布连续性高,L_(GBPs/GB)为0.75,主要的腐蚀形式是晶间腐蚀。而在双级时效和回归再时效状态下,晶界析出相尺寸大,分布连续性低,L_(GBPs/GB)小于0.5,晶间腐蚀被抑制,合金主要的腐蚀形式是点蚀。随着浸泡时间的延长,峰时效状态合金的腐蚀模式由点蚀向晶间腐蚀转变。点蚀起始于Al_(7)Cu_(2)Fe粒子,其尺寸越大,与基体的电位差越大,表明较大的Al_(7)Cu_(2)Fe粒子更容易引起点蚀。在腐蚀初期,合金表面发生点蚀,Al和Mg元素在Al_(7)Cu_(2)Fe粒子周围优先溶解。随着浸泡时间的延长,合金表面发生晶间腐蚀。 展开更多
关键词 al-ZN-MG-cu-ZR合金 晶间腐蚀 点蚀 晶界析出相 al_(7)cu_(2)fe粒子
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