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不同奥氏体温度下22MnB5热成形钢连续冷却转变规律研究
1
作者 陈志美 卢茜倩 +4 位作者 谷海容 周世龙 刘永刚 魏海莲 潘红波 《现代交通与冶金材料》 2025年第1期53-61,共9页
为探讨22MnB5热成形过程中的组织演变规律,对其热成形过程组织与性能进行调控处理,采用热膨胀法研究了22MnB5热成形钢在不同奥氏体化温度(850℃,900℃,950℃)和不同冷却速率下的连续冷却相变行为,利用光学显微镜、扫描电镜与维氏硬度计... 为探讨22MnB5热成形过程中的组织演变规律,对其热成形过程组织与性能进行调控处理,采用热膨胀法研究了22MnB5热成形钢在不同奥氏体化温度(850℃,900℃,950℃)和不同冷却速率下的连续冷却相变行为,利用光学显微镜、扫描电镜与维氏硬度计对其组织与显微硬度进行了表征分析。结果表明,奥氏体化温度对22MnB5相变规律与性能影响较大,低温奥氏体化有利于中高温扩散型相变发生,铁素体与珠光体转变覆盖冷速范围广;随奥氏体化温度的升高,实验钢各相变向“右”移动,铁素体与珠光体转变区域缩小,发生贝氏体与马氏体相变临界冷却速率减小。低冷却速率条件下,奥氏体化温度对实验钢的硬度影响不大,硬度值为170~185 HV_(0.5);高冷却速率条件下,奥氏体化温度对实验钢的硬度影响显著,20℃/s条件下,硬度值由850℃奥氏体化的299.4 HV_(0.5)增加至950℃奥氏体化的437.7 HV_(0.5)。在900℃奥氏体化且以较高冷却速率进行冷却,获得细小马氏体(或含极少量细小铁素体)组织,此时强度与塑性(冷弯角)匹配最好。 展开更多
关键词 热成形钢 奥氏体化温度 连续冷却转变 微观组织
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第三代航空轴承钢CSS-42L的连续冷却转变曲线
2
作者 田仲杰 张雲飞 +4 位作者 曹文全 赵英利 王艳 白丽娟 崔毅 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2024年第12期175-178,共4页
利用膨胀法在DIL805A型淬火膨胀仪对第三代航空轴承钢CSS-42L开展了临界点测定及冷却速度0.02~40℃/s的连续冷却转变试验,绘制了静态CCT曲线,并对室温下的显微组织以及维氏硬度进行分析。结果表明,CSS-42L钢的临界点Ac_(1)和Ac_(3)分别... 利用膨胀法在DIL805A型淬火膨胀仪对第三代航空轴承钢CSS-42L开展了临界点测定及冷却速度0.02~40℃/s的连续冷却转变试验,绘制了静态CCT曲线,并对室温下的显微组织以及维氏硬度进行分析。结果表明,CSS-42L钢的临界点Ac_(1)和Ac_(3)分别为655℃和738℃;连续冷却转变过程中,不同冷速下均只发生马氏体转变,随着冷却速度的降低,马氏体转变起始点降低;CSS-42L钢在冷却速度为1.6℃/s时,其硬度值最大为330 HV50。 展开更多
关键词 CSS-42L轴承钢 临界点 连续冷却转变 显微硬度
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一种热冲压成形钢的连续冷却转变曲线测定及其显微组织
3
作者 雷娜 周志超 +3 位作者 杨志权 赵乃胜 沈洁 王明辉 《理化检验（物理分册）》 CAS 2024年第2期10-12,16,共4页
以一种热冲压成形钢22MnB5为试验材料,将膨胀法与金相法、硬度法结合,在热膨胀相变仪上测量了该钢的临界转变点,并获得材料的连续冷却转变曲线。结果表明:当冷却速率为0.1℃/s时,显微组织为粗大的铁素体与珠光体;当冷却速率为0.5~5℃/s... 以一种热冲压成形钢22MnB5为试验材料,将膨胀法与金相法、硬度法结合,在热膨胀相变仪上测量了该钢的临界转变点,并获得材料的连续冷却转变曲线。结果表明:当冷却速率为0.1℃/s时,显微组织为粗大的铁素体与珠光体;当冷却速率为0.5~5℃/s时,显微组织以贝氏体为主,同时有少量的珠光体和铁素体;当冷却速率大于7.5℃/s时,显微组织为马氏体和贝氏体;当冷却速率大于20℃/s时,贝氏体转变基本结束,全部转变为马氏体。维氏硬度随冷却速率的增大呈增大趋势。 展开更多
关键词 热冲压成形钢 连续冷却转变曲线 冷却速率 显微组织 硬度 膨胀曲线
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Nb微合金化Q345qD钢的连续冷却转变行为
4
作者 黄家能 詹光曹 +4 位作者 王义惠 许智平 周汝锦 朱丽娜 戴品强 《福建冶金》 2024年第5期36-39,共4页
采用MMS-300热模拟试验机进行双道次热压缩试验,模拟了Nb微合金化Q345qD钢奥氏体的动态连续冷却转变过程。利用膨胀法结合金相检验和硬度测试,绘制了Nb微合金化Q345qD钢的动态连续冷却转变曲线。结果表明,当冷却速率在0.5℃/s~1℃/s时,N... 采用MMS-300热模拟试验机进行双道次热压缩试验,模拟了Nb微合金化Q345qD钢奥氏体的动态连续冷却转变过程。利用膨胀法结合金相检验和硬度测试,绘制了Nb微合金化Q345qD钢的动态连续冷却转变曲线。结果表明,当冷却速率在0.5℃/s~1℃/s时,Nb微合金化Q345qD钢的室温组织主要由多边形铁素体和珠光体组成;随着冷却速率增大至2℃/s时,室温组织中出现大量贝氏体;当冷却速率在5℃/s~20℃/s时,室温组织主要由铁素体和针状贝氏体组成。随着冷却速率从0.5℃/s增大至20℃/s,软相铁素体晶粒逐渐细化且含量逐渐减少,硬相贝氏体含量逐渐增多,Nb微合金化Q345qD钢的显微硬度从159.2 HV逐渐增大至271.8 HV。 展开更多
关键词 Q345qD钢 连续冷却转变 室温组织 显微硬度
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V-Nb微合金化Q420B大规格角钢的连续冷却转变规律
5
作者 黄剑涛 张明赫 +3 位作者 冯运莉 尹绍江 陈春生 王厚昕 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2024年第7期121-127,共7页
利用热膨胀仪和Gleeble-3500热模拟试验机测试了V-Nb微合金化Q420B大规格角钢在未变形(静态)和变形(动态)条件下连续冷却转变行为,利用光学显微镜观察了试验钢连续冷却后的组织形貌,并绘制了试验钢的静态和动态CCT曲线。结果表明,试验... 利用热膨胀仪和Gleeble-3500热模拟试验机测试了V-Nb微合金化Q420B大规格角钢在未变形(静态)和变形(动态)条件下连续冷却转变行为,利用光学显微镜观察了试验钢连续冷却后的组织形貌,并绘制了试验钢的静态和动态CCT曲线。结果表明,试验钢动态CCT曲线相比静态CCT曲线向左上方移动,说明变形加快了试验钢相变速度并提高了试验钢的相变开始和相变结束温度。此外,变形扩大了试验钢珠光体相变区域的同时减小了贝氏体相变区域。静态和动态连续冷却转变过程中,随着冷却速度的提高,试验钢的组织从铁素体和珠光体逐步向着贝氏体和在更快冷速条件下形成的马氏体发生转变,试验钢硬度值逐渐升高。试验钢在奥氏体未再结晶区变形后得到的组织比未变形时得到的组织均匀细小。冷却速度提高可以获得更低的相变温度Ar_(3)和更细小的铁素体晶粒,与此同时贝氏体组织更加细小。 展开更多
关键词 V-Nb微合金化 Q420B大规格角钢 连续冷却转变 静态CCT曲线 动态CCT曲线
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29CrMo钢连续冷却转变曲线的测定
6
作者 孙忍 徐磊 +2 位作者 李珺 俞良玉 黄贵军 《理化检验（物理分册）》 CAS 2024年第10期47-51,共5页
采用热模拟试验机测定了29CrMo钢的不同冷却速率连续冷却时的膨胀曲线,同时结合金相检验和硬度测试结果,分析了29CrMo钢在不同冷却速率时的显微组织和硬度。结果表明:当冷却速率为0.1~2℃/s时,随着冷却速率的增大,组织中铁素体和珠光体... 采用热模拟试验机测定了29CrMo钢的不同冷却速率连续冷却时的膨胀曲线,同时结合金相检验和硬度测试结果,分析了29CrMo钢在不同冷却速率时的显微组织和硬度。结果表明:当冷却速率为0.1~2℃/s时,随着冷却速率的增大,组织中铁素体和珠光体占比逐渐减小,贝氏体占比增大;冷却速率为2~20℃/s时,随着冷却速率的进一步增大,组织中贝氏体占比减小,马氏体占比增大;同时硬度随冷却速率的增大而不断增大,当冷却速率大于10℃/s时,硬度变化趋于稳定;马氏体相变的临界冷却速率为10~15℃/s。 展开更多
关键词 29CrMo钢 热模拟 显微组织 硬度 连续冷却转变曲线
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一种汽车用微合金非调质钢的连续冷却转变
7
作者 赵楠 孙晓冉 +2 位作者 王程明 郭维超 赵剑磊 《理化检验（物理分册）》 CAS 2024年第4期1-4,共4页
测定了一种汽车用微合金非调质钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线,研究了冷却速率对相变组织及显微硬度的影响。结果表明:试验钢的临界点A c3为838℃,A c1为732℃;当冷却速率小于0.2℃/s时,试验钢的连续冷却转变产物为铁素体、珠光体和贝... 测定了一种汽车用微合金非调质钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线,研究了冷却速率对相变组织及显微硬度的影响。结果表明:试验钢的临界点A c3为838℃,A c1为732℃;当冷却速率小于0.2℃/s时,试验钢的连续冷却转变产物为铁素体、珠光体和贝氏体;当冷却速率为0.2℃/s时,转变产物中出现马氏体;当冷却速率为5℃/s时,铁素体、珠光体消失,转变产物为贝氏体和马氏体;随着冷却速率的增大,马氏体含量逐渐增多,贝氏体含量逐渐减少,甚至完全消失;当冷却速率增大至20℃/s时,转变产物均为马氏体;随着冷却速率的增大,试验钢的显微硬度呈先快速增长,后增长速率变缓的趋势。 展开更多
关键词 微合金非调质钢 连续冷却转变曲线 临界点 显微组织 显微硬度
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Q690D高强度钢的动态连续冷却转变曲线
8
作者 鹿超超 孙雪娇 方金林 《理化检验（物理分册）》 CAS 2024年第4期12-16,共5页
在热模拟试验机上对Q690D高强度钢进行不同冷却速率的热模拟试验,绘制动态连续冷却转变曲线,用光学显微镜观察该钢的显微组织,用维氏硬度计测试其维氏硬度。结果表明:当冷却速率小于0.1℃/s时,Q690D高强度钢的组织基本为珠光体、铁素体... 在热模拟试验机上对Q690D高强度钢进行不同冷却速率的热模拟试验,绘制动态连续冷却转变曲线,用光学显微镜观察该钢的显微组织,用维氏硬度计测试其维氏硬度。结果表明:当冷却速率小于0.1℃/s时,Q690D高强度钢的组织基本为珠光体、铁素体和少量贝氏体;当冷却速率为0.5℃/s时,珠光体消失,组织全部为贝氏体;当冷却速率为3℃/s时,组织中出现马氏体;当冷却速率增大至8℃/s时,贝氏体几乎全部消失,基体组织基本为马氏体;当冷却速率大于10℃/s时,组织全部为马氏体,得到马氏体临界转变冷却速率为10℃/s。 展开更多
关键词 Q690D高强度钢 连续冷却转变曲线 热模拟 显微组织
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低温容器用13MnNi6-3钢板奥氏体静态连续冷却转变曲线的测定
9
作者 高亚磊 姚尧 +3 位作者 尹卫江 管秀兵 徐腾飞 王甜甜 《宽厚板》 2024年第2期7-9,22,共4页
利用膨胀仪测定低温容器用13MnNi6-3钢板的临界点及连续冷却转变曲线,并研究冷却速度对试验钢板显微组织及硬度的影响。结果表明:当冷却速度为0.2~1℃/s时,试验钢板的转变组织为铁素体和珠光体;当冷却速度为2~5℃/s时,试验钢板得到铁素... 利用膨胀仪测定低温容器用13MnNi6-3钢板的临界点及连续冷却转变曲线,并研究冷却速度对试验钢板显微组织及硬度的影响。结果表明:当冷却速度为0.2~1℃/s时,试验钢板的转变组织为铁素体和珠光体;当冷却速度为2~5℃/s时,试验钢板得到铁素体、珠光体以及少量粒状贝氏体的混合组织;当冷却速度为10~75℃/s时,试验钢板的相变组织为粒状贝氏体和少量铁素体。 展开更多
关键词 13MnNi6-3钢板 组织 奥氏体 连续冷却转变曲线
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Mo和Ni对低合金耐磨钢连续冷却转变的影响 被引量：21
10
作者 曹艺 王昭东 +2 位作者 吴迪 王国栋 张逖 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第5期74-78,共5页
用热力模拟实验机测定了不含Mo和Ni、含Mo不含Ni、含Mo和Ni 3种成分低合金耐磨钢的连续冷却转变(CCT)曲线,用光学显微镜、透射电镜观察了连续冷却过程中的显微组织,研究了连续冷却条件下的组织演变规律,分析了Mo和Ni元素对显微组织和硬... 用热力模拟实验机测定了不含Mo和Ni、含Mo不含Ni、含Mo和Ni 3种成分低合金耐磨钢的连续冷却转变(CCT)曲线,用光学显微镜、透射电镜观察了连续冷却过程中的显微组织,研究了连续冷却条件下的组织演变规律,分析了Mo和Ni元素对显微组织和硬度的影响。结果表明:随冷速的增加,试验钢的转变组织主要有铁素体、粒状贝氏体、板条贝氏体以及板条马氏体。Mo、Ni的添加使耐磨钢在低冷却速率下抑制了铁素体相变,促进了贝氏体相变;在高冷却速率下促进了马氏体相变,提高了临界冷却速率。Ni的添加对显微硬度的增加作用更明显。 展开更多
关键词 低合金耐磨钢 连续冷却转变 MO NI 显微组织 硬度
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Q345钢奥氏体连续冷却转变曲线(CCT图) 被引量：23
11
作者 林武 张希旺 +1 位作者 赵延阔 李红英 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第2期247-250,共4页
研究了Q345钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织和性能，为制定生产工艺提供参考依据．利用膨胀法结合金相-硬度法，得到不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线和相应的金相组织及硬度，用DTA法及膨胀法测定其临界点Ac1、Ac3以... 研究了Q345钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织和性能，为制定生产工艺提供参考依据．利用膨胀法结合金相-硬度法，得到不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线和相应的金相组织及硬度，用DTA法及膨胀法测定其临界点Ac1、Ac3以及Ms，获得了Q345钢的连续冷却转变曲线（CCT图）．由CCT图和不同冷却速度的显微组织照片可知，当冷却速度比较低时，形成较粗大的块状铁素体和珠光体，当冷却速度大于0．5°C／s时出现贝氏体，形态似针状铁素体，其形成温度在450-600℃左右，当冷却速度大于20℃／s时，发生马氏体转变，马氏体转变点约为400℃． 展开更多
关键词 Q345钢 热模拟 膨胀法 金相-硬度法 连续冷却转变曲线
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高强度管线钢连续冷却转变研究 被引量：18
12
作者 范跃华 樊新民 +2 位作者 魏伟 单以银 杨柯 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第3期62-65,共4页
研究在管线钢中添加不同Mo含量以及控制冷却速度实现管线钢的组织优化。用Formast-F热膨胀仪测定实验钢的连续冷却转变曲线,用金相显微镜观察显微组织,分析了管线钢中Mo对连续冷却转变的影响规律。结果表明:添加Mo能够强烈抑制先共析铁... 研究在管线钢中添加不同Mo含量以及控制冷却速度实现管线钢的组织优化。用Formast-F热膨胀仪测定实验钢的连续冷却转变曲线,用金相显微镜观察显微组织,分析了管线钢中Mo对连续冷却转变的影响规律。结果表明:添加Mo能够强烈抑制先共析铁素体和粒状贝氏体的形成,扩大形成下贝氏体的冷却速度范围;添加0.3%Mo元素能够最有效的细化晶粒。 展开更多
关键词 管线钢 连续冷却转变 MO
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16MnR钢奥氏体连续冷却转变曲线(CCT图) 被引量：28
13
作者 李红英 丁常伟 +1 位作者 张希旺 于振江 《材料科学与工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2007年第5期727-730,共4页
在Gleeble-1500热模拟机上测定了16MnR钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,结合金相-硬度法、示差热分析法获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了16MnR钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织形态,比较了其与同... 在Gleeble-1500热模拟机上测定了16MnR钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,结合金相-硬度法、示差热分析法获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了16MnR钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织形态,比较了其与同类转变曲线的差别。 展开更多
关键词 16MNR钢 连续冷却转变曲线 膨胀法 金相-硬度法 示差热分析法
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低碳微合金管线钢过冷奥氏体连续冷却转变 被引量：13
14
作者 李红英 林武 +2 位作者 宾杰 魏冬冬 曾翠婷 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第3期923-929,共7页
利用膨胀法和差热分析法结合金相-硬度法,在Gleeble-1500热模拟机上测定一种低碳微合金管线钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合DSC曲线和金相组织分析,确定该钢的临界温度及相变温度,获得该钢的连续冷却转变曲线(CCT图),研究该钢连... 利用膨胀法和差热分析法结合金相-硬度法,在Gleeble-1500热模拟机上测定一种低碳微合金管线钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合DSC曲线和金相组织分析,确定该钢的临界温度及相变温度,获得该钢的连续冷却转变曲线(CCT图),研究该钢连续冷却时的奥氏体转变。研究结果表明:添加0.21%Mo起到抑制铁素体和珠光体作用,促进针状铁素体组织的形成,实验钢在5.0～20.0℃/s的较宽冷却速度范围内连续冷却都能得到需要的针状铁素体组织,表明低碳Mn-Nb-Mo微合金管线钢容易得到管线钢工程所需要的组织。 展开更多
关键词 低碳微合金管线钢 连续冷却 相变 连续冷却转变曲线(CCT图)
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X100管线钢连续冷却转变的显微组织 被引量：21
15
作者 张骁勇 高惠临 +1 位作者 吉玲康 庄传晶 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第1期62-66,共5页
采用热模拟技术和显微分析方法,对X100管线钢在连续冷却转变下的显微组织的变化规律进行了研究。通过X100管线钢CCT曲线的建立和组织分析表明：当冷却速度低于0.2℃/s时,组织类型以多边形铁素体（PF）为主。在0.5-10℃/s的冷却速度范围... 采用热模拟技术和显微分析方法,对X100管线钢在连续冷却转变下的显微组织的变化规律进行了研究。通过X100管线钢CCT曲线的建立和组织分析表明：当冷却速度低于0.2℃/s时,组织类型以多边形铁素体（PF）为主。在0.5-10℃/s的冷却速度范围,主体组织为准多边形铁素体（QF）和粒状铁素体（GF）。当冷却速度大于20℃/s,组织以贝氏体铁素体（BF）为主。大于50℃/s的冷却速度,将形成马氏体（M）。 展开更多
关键词 X100管线钢 显微组织 连续冷却转变
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27SiMn钢奥氏体连续冷却转变曲线 被引量：16
16
作者 李智丽 杨维宇 +1 位作者 白雅琼 杨栋杰 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第22期45-47,共3页
用Formast-F全自动相变仪测定了27SiMn钢的临界点Ac1、Ac3和在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,结合金相-硬度法获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了27SiMn钢连续冷却过程中过冷奥氏体转变过程及转变产物的组织形态。结... 用Formast-F全自动相变仪测定了27SiMn钢的临界点Ac1、Ac3和在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,结合金相-硬度法获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了27SiMn钢连续冷却过程中过冷奥氏体转变过程及转变产物的组织形态。结果表明:随着冷却速度的提高,显微硬度逐渐提高。 展开更多
关键词 27SIMN钢 连续冷却转变曲线 冷却速度 显微组织 显微硬度
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高纯净微合金钢的连续冷却转变与组织细化 被引量：10
17
作者 柳得橹 林昌 +1 位作者 傅杰 柯俊 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1999年第9期923-927,共5页
本文对实验室制备的高纯净微合金钢的连续冷却转变行为进行了实验研究，并和成分相近的工业钢X60作了比较，高纯净钢的O，S，P和H杂贸总和小于0．0061％（质量分数），S，P含量各比工业钢试样低一个数量级，研究表明高纯净度降低钢在连... 本文对实验室制备的高纯净微合金钢的连续冷却转变行为进行了实验研究，并和成分相近的工业钢X60作了比较，高纯净钢的O，S，P和H杂贸总和小于0．0061％（质量分数），S，P含量各比工业钢试样低一个数量级，研究表明高纯净度降低钢在连续冷却转变时α相的非均匀形核率，导致纯净钢的贝氏体转变温度明显降低；添加硼使A3温度提高并延缓铁索体生成，有利于贝氏体和马氏体生成；在奥氏体区900℃的变形提高纯净钢的贝氏体转变温度，高纯净钢均匀化处理后在一定冷速范围内连续冷却能够获得微米级尺寸的组织和较好的强化效果，而工业钢连续冷却时仅得到较粗大的板条状贝氏体与多边形铁素体的混合组织，因此，高纯净度可以改变钢中奥氏体分解的转变动力学特别是α相的形核动力学。 展开更多
关键词 高纯净 微合金钢 连续冷却转变 组织细化
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65Mn钢奥氏体连续冷却转变曲线(CCT图) 被引量：29
18
作者 李红英 耿进锋 +1 位作者 龚美涛 张宇航 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第3期302-304,共3页
利用膨胀法结合金相———硬度法,在Gleeble-1500热模拟机上测定了65Mn钢的临界点Ar1、Ar3、Ac1和Ac3以及Ms;测定了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了65Mn钢连续冷却过程中奥氏... 利用膨胀法结合金相———硬度法,在Gleeble-1500热模拟机上测定了65Mn钢的临界点Ar1、Ar3、Ac1和Ac3以及Ms;测定了该钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);研究了65Mn钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织和性能,大致确定了避免网状铁素体、贝氏体以及魏氏组织铁素体的冷却速度,找出了生产65Mn钢盘条的控冷速度范围,为生产实践和新工艺的制定提供了参考依据. 展开更多
关键词 连续冷却转变曲线 65MN钢 奥氏体 CCT图 冷却速度 CCT曲线 组织和性能 网状铁素体 热模拟机 膨胀曲线 转变过程 冷却过程 魏氏组织 生产实践 硬度法 合金相 膨胀法 临界点 Ac1 贝氏体 钢盘条 测定 控冷
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T23钢过冷奥氏体连续冷却转变曲线 被引量：8
19
作者 李红英 曾翠婷 +2 位作者 魏冬冬 宾杰 张浩伟 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第8期77-80,共4页
利用膨胀法和差热分析法结合金相-硬度法测定T23钢过冷奥氏体的连续冷却曲线(CCT图)。由差热分析仪测得了临界点Ac1、Ac3、Ar1和Ar3,由Gleeble-1500热模拟机测定T23钢以不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线和Ms,获得了该钢的连续冷却转变... 利用膨胀法和差热分析法结合金相-硬度法测定T23钢过冷奥氏体的连续冷却曲线(CCT图)。由差热分析仪测得了临界点Ac1、Ac3、Ar1和Ar3,由Gleeble-1500热模拟机测定T23钢以不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线和Ms,获得了该钢的连续冷却转变曲线。研究了T23钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织。通过对CCT图的分析,确定铁素体、贝氏体、贝氏体/马氏体复合相冷却速度。 展开更多
关键词 T23钢 热模拟 连续冷却转变曲线 临界冷却速度
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Al-Zn-Mg-Cu合金连续冷却转变曲线的测量 被引量：12
20
作者 李红英 唐宜 +2 位作者 曾再得 王法云 孙远 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第9期1613-1621,共9页
研究一种Al-Zn-Mg-Cu合金在连续冷却过程中的固态相变和连续冷却转变曲线。通过力学性能检测和显微组织观察确定临界固溶温度,采用连续的相对电阻法和X射线衍射法测出了该合金的相变开始点,结合显微组织观察和析出相定量分析测出了相变... 研究一种Al-Zn-Mg-Cu合金在连续冷却过程中的固态相变和连续冷却转变曲线。通过力学性能检测和显微组织观察确定临界固溶温度,采用连续的相对电阻法和X射线衍射法测出了该合金的相变开始点,结合显微组织观察和析出相定量分析测出了相变结束点,分析比较了不同冷却速度对应的微观组织,通过逐步减小实验冷却速度范围逼近临界冷却速度。结果表明:采用连续的相对电阻法能有效地研究铝合金的固态相变,针对不同冷却速度范围采用不同方法的分段综合测试可以获得较为完整的连续冷却转变曲线。 展开更多
关键词 A1-Zn—Mg—Cu合金 连续电阻法 连续冷却转变曲线
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