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矩形窄缝通道低压低流速流动不稳定起始点实验研究 被引量：1
1
作者 王俊峰 黄彦平 王艳林 《原子能科学技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2016年第11期1998-2002,共5页
针对截面为40mm×3mm的竖直矩形窄缝通道,在低压低流速条件下,对其流动不稳定起始点(OFI)进行了可视化实验研究。观察到了OFI出现时通道内对应的汽泡以及流型分布等微观特征;基于可视化观察结果,定性分析了OFI出现的内在机理;获得... 针对截面为40mm×3mm的竖直矩形窄缝通道,在低压低流速条件下,对其流动不稳定起始点(OFI)进行了可视化实验研究。观察到了OFI出现时通道内对应的汽泡以及流型分布等微观特征;基于可视化观察结果,定性分析了OFI出现的内在机理;获得了主要热工水力参数对OFI的影响规律;采用本实验获得的数据,对现有的OFI预测关系式进行了定量评价。结果表明:以饱和点参数为变量得到的关系式基本都能与本实验数据较好地吻合。 展开更多
关键词 矩形窄缝通道 流动不稳定起始点 低压 低流速 可视化
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矩形窄缝通道内流动不稳定起始点计算模型评价 被引量：1
2
作者 王艳林 黄彦平 卢冬华 《核动力工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2008年第1期101-105,共5页
以未除气去离子水为工质，在P=-1～15MPa，G=500卢冬华2000kg／（m^2·s），△Tsub,in=20～100℃，q=40～1000kw／m^2的参数范围，以1000mm×25mm×2mm矩形窄缝通道内垂直向上流动条件下流动不稳定起始点的实验数据为依据，... 以未除气去离子水为工质，在P=-1～15MPa，G=500卢冬华2000kg／（m^2·s），△Tsub,in=20～100℃，q=40～1000kw／m^2的参数范围，以1000mm×25mm×2mm矩形窄缝通道内垂直向上流动条件下流动不稳定起始点的实验数据为依据，对Saha-Zuber，Levy，Bowring等人提出的预测OSV点关系式和Whittle＆Forgan，Lee＆Bankoff，Kennedy等人提出的预测OFI点关系式进行了对比分析。结果表明：建立在过冷沸腾基础上的这些预测关系式对OFI点的预测偏差大部分在士20％以内，而其预测结果在低热流密度下低于实验值，在高热流密度下预测结果高于实验值。同时，基于实验数据建立了一个流动不稳定起始点的计算关系式：qOFI=1．95qsat^0.87，其预测偏差在±15％以内。与其它实验数据的对比结果表明：本文得到的关系式对其它通道也具有比较好的适用性。 展开更多
关键词 矩形窄缝通道 流动不稳定性 流动不稳定起始点
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含内热源多孔介质内流动不稳定起始点特性研究 被引量：1
3
作者 徐广展 孙中宁 +1 位作者 孟现珂 张小宁 《原子能科学技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第3期453-456,共4页
针对多孔介质内流动不稳定起始点特性进行了实验研究。研究结果表明:热流密度越大,系统稳定性越弱;入口过冷度对系统的稳定性影响呈非单调性变化。对实验数据进行回归处理,提出了含内热源多孔介质内不稳定起始点的计算公式。
关键词 内热源 多孔介质 流动不稳定 流动不稳定起始点
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基于遗传神经网络方法的流动不稳定起始点研究 被引量：3
4
作者 李精精 周涛 +2 位作者 段军 肖泽军 黄彦平 《核动力工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第2期63-66,共4页
利用遗传神经网络(GNN)方法分析窄矩形通道内流动不稳定起始点(OFI),并检测其热流密度随各个系统参数的变化。检测结果显示,GNN的预测结果与实验值符合良好,误差在±10%范围内。进一步通过GNN模型预测各个系统参数对OFI的影响。结... 利用遗传神经网络(GNN)方法分析窄矩形通道内流动不稳定起始点(OFI),并检测其热流密度随各个系统参数的变化。检测结果显示,GNN的预测结果与实验值符合良好,误差在±10%范围内。进一步通过GNN模型预测各个系统参数对OFI的影响。结果显示:OFI点的热流密度随着系统压力、入口过冷度、质量流速的增加而增大;系统压力对OFI点热流密度的影响小于质量流速的影响,小于入口过冷度的影响。 展开更多
关键词 流动不稳定起始点 流动不稳定性 遗传神经网络
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矩形窄缝通道流动不稳定起始现象实验研究 被引量：7
5
作者 王艳林 黄彦平 卢冬华 《核动力工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第2期28-32,46,共6页
以去离子水为工质，在P=1-15MPa，G=500-2000kg／（m^2·s），△Tsub,in=20-100℃，q=40-1000kW／m^2的参数范围内，实验研究了1000×25×2mm矩形窄缝通道内工质向上流动时，重要热工水力参数对通道流动不稳定起始点（OFI... 以去离子水为工质，在P=1-15MPa，G=500-2000kg／（m^2·s），△Tsub,in=20-100℃，q=40-1000kW／m^2的参数范围内，实验研究了1000×25×2mm矩形窄缝通道内工质向上流动时，重要热工水力参数对通道流动不稳定起始点（OFI）的影响特征。得到了OFI点与系统参数（包括系统压力、入口过冷度和热流密度）之间的关系；讨论了OFI点与出口热平衡含汽率之间的关系。用St数和Pe数建立了适合于本实验参数和相近条件下的流动不稳定起始点计算关系式：当热流密度低于400kW／m^2时，其预测偏差在±30％以内；热流密度高于400kW／m^2时，其预测偏差在±10％以内。用OFI点的热流密度与出口达到饱和时的热流密度之间的关系拟合得到经验关系式：当热流密度低于400kW／m^2时，其预测偏差在±15％以内；在热流密度高于400kW／m^2时，其预测偏差在±5％以内。 展开更多
关键词 矩形窄缝通道 流动不稳定性 流动不稳定起始点
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波纹壁面微细通道的Ledinegg不稳定性分析
6
作者 罗小平 杨婉 +1 位作者 王梦圆 候群 《化工进展》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第3期1325-1333,共9页
为探究不同波纹壁面微细通道的Ledinegg不稳定性,利用计算机数控加工得到3种壁面的微细通道,分别是正弦波纹、三角形波纹与普通光滑微细通道。采用R141b为实验工质,在压力为40~80kPa、热通量为13.281~22.138kW/m^(2)、入口温度为33℃条... 为探究不同波纹壁面微细通道的Ledinegg不稳定性,利用计算机数控加工得到3种壁面的微细通道,分别是正弦波纹、三角形波纹与普通光滑微细通道。采用R141b为实验工质,在压力为40~80kPa、热通量为13.281~22.138kW/m^(2)、入口温度为33℃条件下开展流动换热实验。结果表明:三角形波纹微细通道的压降-流量曲线负斜率区斜率最小,流动不稳定起始点(OFI)质量流量最大,最容易发生Ledinegg不稳定性,而普通光滑微细通道与之相反。另外,随着热通量增大,微细通道的压降-流量曲线负斜率区斜率减小,OFI点质量流量增大,表明增大热通量会增加系统的不稳定性;随着系统压力增大,微细通道的压降-流量曲线负斜率区更加平缓,而OFI点质量流量变化不大,表明增大系统压力有利于提高系统的稳定性。 展开更多
关键词 波纹壁面 Ledinegg不稳定性 流动不稳定起始点 微细通道
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可压缩容积对内肋阵列微通道流动沸腾不稳定性影响 被引量：2
7
作者 徐法尧 吴慧英 《科学通报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第4期312-319,共8页
实验研究了通道入口上游存在不同的可压缩容积条件下,水力直径为210.4mm的硅基内肋阵列微通道内去离子水流动沸腾不稳定性,实验采用的内肋结构为圆形叉排内肋阵列.实验过程中,实验段加热功率保持恒定,采用逐渐减小去离子水质量流量的方... 实验研究了通道入口上游存在不同的可压缩容积条件下,水力直径为210.4mm的硅基内肋阵列微通道内去离子水流动沸腾不稳定性,实验采用的内肋结构为圆形叉排内肋阵列.实验过程中,实验段加热功率保持恒定,采用逐渐减小去离子水质量流量的方法改变工况.定量分析了不同可压缩容积条件下,沸腾不稳定起始点(OFI)、沸腾不稳定现象产生时,温度和压力振荡的振幅和周期变化规律.结果表明,几种可压缩容积(V=0,0.5,1.0和2.0cm^3)条件下,OFI点对应的质量流量几乎相同,这表明可压缩容积对OFI没有影响.当通道上游存在可压缩容积时,OFI点之后通道内产生了沸腾不稳定性现象,伴随着温度和压力的周期性振荡.而且随着可压缩容积增加,温度和压力振荡的振幅逐渐增大,周期线性增加.在非稳态沸腾区,流量稍有减小便会引起平均压降突然增大,且增幅随着可压缩容积增加而增大.而通道上游不存在可压缩容积时,通道内未产生沸腾不稳定性现象.微通道入口上游可压缩容积有多种形式,采用压力罐驱动和上游管道采用软管连接都会引入可压缩容积,从而引起可压缩容积不稳定性振荡. 展开更多
关键词 微通道 内肋阵列 不稳定性 可压缩容积 流动不稳定起始点
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基于吸引域边界的流量漂移失稳动力学机理研究 被引量：1
8
作者 刘峰 杨竹强 +3 位作者 张博 高天泽 闫晓 张君毅 《核动力工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第S01期70-76,共7页
为揭示流量漂移失稳的动力学机理,并为流动不稳定性分析提供新的研究思路。采用实验和数值计算方法,对流量漂移失稳的瞬态过程开展研究。首先通过对漂移过程的实验刻画,捕捉流动不稳定起始点(OFI)的真实位置,确定OFI与水动力多值特性曲... 为揭示流量漂移失稳的动力学机理,并为流动不稳定性分析提供新的研究思路。采用实验和数值计算方法,对流量漂移失稳的瞬态过程开展研究。首先通过对漂移过程的实验刻画,捕捉流动不稳定起始点(OFI)的真实位置,确定OFI与水动力多值特性曲线极值点的关系,进一步将实验数据与数值计算相结合,构造相平面内吸引域边界的位置。研究结果表明,OFI并非一定对应水动力多值特性曲线的极值点,且吸引域边界可以解释流量漂移失稳的发生原因。因此,流量漂移失稳的动力学机理可通过吸引域边界来阐释。 展开更多
关键词 流动不稳定性 流量漂移 流动不稳定起始点(OFI) 吸引域 动力学
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