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激光熔覆Ni基微-纳米WC金属陶瓷涂层组织及干滑动磨损性能 被引量：9
1
作者 匡建新 汪新衡 黄开有 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2010年第2期47-49,共3页
在45钢表面进行添加微-纳米WC颗粒的镍基自熔粉末激光熔覆处理,得到不同Ni基WC合金涂层。对熔覆层进行显微组织观察、硬度测定以及室温干摩擦磨损试验。结果表明,纳米晶WC的加入能改善涂层的耐磨性能,在本试验条件下,当添加的纳米级WC... 在45钢表面进行添加微-纳米WC颗粒的镍基自熔粉末激光熔覆处理,得到不同Ni基WC合金涂层。对熔覆层进行显微组织观察、硬度测定以及室温干摩擦磨损试验。结果表明,纳米晶WC的加入能改善涂层的耐磨性能,在本试验条件下,当添加的纳米级WC和微米级WC各为15%时,涂层耐磨性能最佳;但纯纳米晶WC增强涂层耐磨性不佳,其主要磨损破坏方式随涂层中WC晶粒尺寸变化而有所变化。 展开更多
关键词 激光熔覆 微-纳米WC 复合涂层 干滑动磨损
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喷射沉积SiC_P/Al-Si复合材料干滑动磨损性能的研究 被引量：3
2
作者 滕杰 赖仕祯 +2 位作者 邹金伟 伍豪杰 黄瑞明 《湖南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第7期74-79,共6页
采用喷射沉积法制备SiCP体积分数为15%,Si质量分数分别为7%,13%和20%的SiCP/Al-Si复合材料,并经热挤压致密化加工.采用环-块式摩擦试验机对复合材料的干滑动摩擦磨损性能进行了测试分析,滑动速度为1m/s,外加载荷分别为10,50,100,120,150... 采用喷射沉积法制备SiCP体积分数为15%,Si质量分数分别为7%,13%和20%的SiCP/Al-Si复合材料,并经热挤压致密化加工.采用环-块式摩擦试验机对复合材料的干滑动摩擦磨损性能进行了测试分析,滑动速度为1m/s,外加载荷分别为10,50,100,120,150、200和220N,同时对摩擦层的显微组织和形貌以及复合材料磨损机制进行了分析.结果表明,随着复合材料基体中Si含量的增加,复合材料的磨损性能增强,在低载荷下,复合材料主要以氧化磨损和磨粒磨损为主,在高载荷下,磨损机制则转变为粘着磨损,但对于SiCP/Al-20%Si复合材料仍以氧化磨损为主,并伴有轻微的粘着磨损. 展开更多
关键词 SiCP/Al-Si复合材料 喷射沉积 热挤压 干滑动磨损 磨损机制
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硅灰石填充UHMWPE基复合材料的干滑动磨损 被引量：5
3
作者 马云海 佟金 孙国恩 《电子显微学报》 CAS CSCD 北大核心 2001年第4期366-367,共2页
关键词 硅灰石 填料 UHMWP基复合材料 干滑动磨损 偶联剂表面处理
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铸钢表面钒铬铸渗层组织及干滑动磨损性能研究 被引量：3
4
作者 杨涛林 陈跃 +4 位作者 李晓宾 张永振 杜三明 上官宝 铁喜顺 《铸造技术》 CAS 北大核心 2007年第2期186-189,共4页
采用消失模铸渗工艺在ZG310-570表面制备了钒铬表面复合层,并考察了其显微组织、显微硬度以及干滑动磨损性能。结果表明,钒碳化物为球状和条状,铬碳化物为块状和板条状。铸渗复合层的硬度沿渗层表面到基体方向先增加后降低,在距表面1.5-... 采用消失模铸渗工艺在ZG310-570表面制备了钒铬表面复合层,并考察了其显微组织、显微硬度以及干滑动磨损性能。结果表明,钒碳化物为球状和条状,铬碳化物为块状和板条状。铸渗复合层的硬度沿渗层表面到基体方向先增加后降低,在距表面1.5-2.0 mm处达到最大值。在30-90 kg载荷下,复合材料的磨损失重随着载荷的增加而增加,含V-Fe15%、Cr-Fe60%的渗剂做成的块试样耐磨性最好。复合层的磨损机制主要为磨粒磨损,ZG310-570的磨损机制为塑性变形和剥落。 展开更多
关键词 铸渗 钒铬复合层 显微组织 干滑动磨损
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高硅铝合金及其原位复合材料干滑动磨损性能与机制 被引量：2
5
作者 霍晓阳 赵玉涛 +3 位作者 陈刚 孙洪强 许可 丁加善 《铸造》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第4期375-379,共5页
采用熔体反应法制备了(Al2O3+Al3Zr)p/Al-22%Si原位复合材料。探讨了高硅铝合金及其原位复合材料的干滑动磨损行为,并对其磨损表面和亚表面形貌进行了观察和分析。试验结果表明:复合材料的磨损量显著低于同条件下高硅铝合金的磨损量,且... 采用熔体反应法制备了(Al2O3+Al3Zr)p/Al-22%Si原位复合材料。探讨了高硅铝合金及其原位复合材料的干滑动磨损行为,并对其磨损表面和亚表面形貌进行了观察和分析。试验结果表明:复合材料的磨损量显著低于同条件下高硅铝合金的磨损量,且随颗粒体积分数的增大,复合材料的磨损量减小。磨损表面亚表面的SEM观察分析表明:高硅铝合金磨损表面存在与亚表面相连的撕裂纹和宽大的犁沟,其磨损机制为粘着磨损加磨粒磨损的混合型磨损;复合材料的磨损表面亚表面平整光滑,主要表现为磨粒磨损。 展开更多
关键词 高硅铝 原位复合材料 干滑动磨损 磨损机制
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铸钢表面消失模铸渗层干滑动磨损行为研究 被引量：2
6
作者 杨涛林 陈跃 +2 位作者 李晓宾 杜三明 张永振 《特种铸造及有色合金》 CAS CSCD 北大核心 2007年第6期467-469,共3页
采用消失模铸渗工艺在ZG310-570表面制备了钒铬表面复合层,并考察了其显微组织和干滑动磨损性能。结果表明,所制备的复合层组织致密、无铸造缺陷。在铸渗复合层中存在着几种典型的碳化物形态:条块状、菊花状、短杆状以及团球状。在300～... 采用消失模铸渗工艺在ZG310-570表面制备了钒铬表面复合层,并考察了其显微组织和干滑动磨损性能。结果表明,所制备的复合层组织致密、无铸造缺陷。在铸渗复合层中存在着几种典型的碳化物形态:条块状、菊花状、短杆状以及团球状。在300～750N载荷下,铸渗层的磨损量随载荷的增加而增加,当铸渗剂中铬铁、钒铁的质量分数分别为35%、40%时铸渗层的耐磨性能最好,在450N载荷下是ZG310-570的16·5倍。铸渗层的磨损机理为磨粒磨损及塑性变形和剥落。 展开更多
关键词 消失模铸渗 钒铬复合层 显微组织 干滑动磨损
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低频交变电磁场对(Al_2O_3+Al_3Zr)_p/Al复合材料凝固组织和干滑动磨损性能影响 被引量：2
7
作者 李桂荣 王宏明 +2 位作者 赵玉涛 戴起勋 李家旺 《铸造》 CAS CSCD 北大核心 2005年第7期689-691,共3页
在低频交变电磁场条件下,研究了Al-Zr(CO3)2组元通过熔体反应法原位合成的Al2O3、Al3Zr颗粒增强铝基复合材料,结果表明:外加低频交变电磁场能够有效地改善反应动力学条件,对固液两相反应的传质和扩散起到了很好的促进怍用,凝固组织中增... 在低频交变电磁场条件下,研究了Al-Zr(CO3)2组元通过熔体反应法原位合成的Al2O3、Al3Zr颗粒增强铝基复合材料,结果表明:外加低频交变电磁场能够有效地改善反应动力学条件,对固液两相反应的传质和扩散起到了很好的促进怍用,凝固组织中增强相颗粒在铝基体中的体积分数增加,分布弥散均匀。复合材料干滑动磨损机制是磨粒磨损, 磨损量31.7mg,比未加电磁场时的磨损量下降了46.1%,耐磨性提高。 展开更多
关键词 低频电磁场 原位合成 干滑动磨损
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超细ATC陶瓷制备及其干滑动磨损研究 被引量：1
8
作者 朱流 郦剑 +1 位作者 凌国平 王幼文 《浙江大学学报（工学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第12期1842-1846,共5页
为提高陶瓷刀具材料的耐磨性能和断裂韧性,制备新型超细Al2O3-TiC-8%Co(ATC)陶瓷样品.采用低温化学镀方法对亚微米级Al2O3和TiC粉末表面进行金属钴包覆,热压烧结复合粉体制备该ATC样品.在销盘式磨损试验机上对ATC陶瓷的耐磨性能进行考察... 为提高陶瓷刀具材料的耐磨性能和断裂韧性,制备新型超细Al2O3-TiC-8%Co(ATC)陶瓷样品.采用低温化学镀方法对亚微米级Al2O3和TiC粉末表面进行金属钴包覆,热压烧结复合粉体制备该ATC样品.在销盘式磨损试验机上对ATC陶瓷的耐磨性能进行考察,采用SEM对ATC陶瓷的磨损形貌进行分析.结果表明,干滑动摩擦条件下,断裂韧性对陶瓷材料耐磨性能的影响非常明显.各摩擦副磨损过程中,随磨损时间延长ATC陶瓷样品表面微细突起脱落,磨损面趋于平滑,相对磨损率降低.金属钴的独特复合方式抑制了烧结过程中晶粒长大,并增大ATC陶瓷的断裂韧性和耐磨性能. 展开更多
关键词 低温化学镀 超细ATC陶瓷 干滑动磨损
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喷射沉积Al-Si/SiCp复合材料干滑动磨损机理的研究 被引量：1
9
作者 滕杰 陈振华 +1 位作者 陈鼎 傅定发 《矿冶工程》 CAS CSCD 北大核心 2007年第2期64-67,共4页
通过MM1000摩擦磨损试验,研究了喷射沉积Al-Si/SiCp复合材料在干滑动状态下的摩擦磨损特征,并对摩擦层的显微组织和形貌进行了观察,同时对磨损机理进行了分析。结果表明,随着基体中硅含量的增加,复合材料的磨损率大大降低,另外,致密化... 通过MM1000摩擦磨损试验,研究了喷射沉积Al-Si/SiCp复合材料在干滑动状态下的摩擦磨损特征,并对摩擦层的显微组织和形貌进行了观察,同时对磨损机理进行了分析。结果表明,随着基体中硅含量的增加,复合材料的磨损率大大降低,另外,致密化处理可进一步改善铝基复合材料的耐磨性能。随复合材料硬度的增加,磨损机理由严重磨粒磨损向轻微磨粒磨损转变。 展开更多
关键词 Al-Si/SiCp复合材料 喷射沉积 显微组织 干滑动磨损
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钢基钒铬铸渗层干滑动磨损特性研究
10
作者 陈跃 杨涛林 +2 位作者 赵安乐 李晓宾 上官宝 《润滑与密封》 CAS CSCD 北大核心 2007年第11期35-37,共3页
采用MM-200磨损试验机,研究了不同钒铁颗粒含量的钒铬铸渗层干滑动磨损特性。研究结果表明:在试验条件下,铸渗层的耐磨性能比ZG310-570相比大幅度提高。铸渗层中铬铁含量为35%、钒铁含量为40%的试样耐磨性能最好,在450 N载荷下是ZG310-... 采用MM-200磨损试验机,研究了不同钒铁颗粒含量的钒铬铸渗层干滑动磨损特性。研究结果表明:在试验条件下,铸渗层的耐磨性能比ZG310-570相比大幅度提高。铸渗层中铬铁含量为35%、钒铁含量为40%的试样耐磨性能最好,在450 N载荷下是ZG310-570的16.5倍。铸渗层的干滑动磨损机制为磨粒磨损和剥层磨损,当载荷较低时,主要以磨粒磨损为主,而载荷较高时,剥层磨损现象有所增加。 展开更多
关键词 铸渗 干滑动磨损 钒铬复合层
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铸钢表面钒铬铸渗层的微观分析及干滑动磨损性能研究
11
作者 杨涛林 陈跃 李晓宾 《铸造》 CAS CSCD 北大核心 2008年第1期15-19,共5页
采用消失模铸渗工艺在ZG310-570表面制备了钒铬表面复合层,并考察了其显微组织、增强相的结构、基体组织构成、显微硬度以及干滑动磨损性能。结果表明,钒碳化物为条状,铬碳化物为板条状。铸渗复合层中主要存在Cr7C3、V8C7、VC0.75、V2C... 采用消失模铸渗工艺在ZG310-570表面制备了钒铬表面复合层,并考察了其显微组织、增强相的结构、基体组织构成、显微硬度以及干滑动磨损性能。结果表明,钒碳化物为条状,铬碳化物为板条状。铸渗复合层中主要存在Cr7C3、V8C7、VC0.75、V2C四种硬质相。1000℃淬火后的铸渗层基体组织为马氏体加奥氏体和少量的贝氏体组织,马氏体包括板条马氏体和孪晶马氏体。在距铸渗层表面0～1mm处的显微硬度要低于距表面1～4mm的显微硬度,在过渡区显微硬度呈递减分布,在大于4.5mm以后的区域显微硬度趋于平稳。在450N载荷下,铸渗复合层的耐磨性为ZG310-570的13.6倍。 展开更多
关键词 铸渗 钒铬复合层 显微组织 干滑动磨损
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Al_2O_3-TiC-Co金属陶瓷材料干滑动磨损研究
12
作者 沃银花 朱流 +1 位作者 郦剑 凌国平 《国外金属热处理》 2005年第1期6-8,11,共4页
本文研究了采用低温化学镀制备的新型超细Al2 O3 -TiC - 8%Co(ATC)金属陶瓷的干滑动磨损性能。在销盘式磨损机上考察了新型金属陶瓷材料分别与 4 5 # 淬火钢和SiC配副磨损实验中的磨损失重。采用SEM对新型金属陶瓷材料进行元素分布分析... 本文研究了采用低温化学镀制备的新型超细Al2 O3 -TiC - 8%Co(ATC)金属陶瓷的干滑动磨损性能。在销盘式磨损机上考察了新型金属陶瓷材料分别与 4 5 # 淬火钢和SiC配副磨损实验中的磨损失重。采用SEM对新型金属陶瓷材料进行元素分布分析、断口形貌分析和磨损面形貌分析。发现干滑动摩擦条件下 ,新型金属陶瓷材料因其较高的断裂韧性和硬度而具有优良的耐磨性能。在磨损过程中以磨粒磨损为主 ,随摩擦时间延长表面微细突起脱落 ,磨损面趋于平滑 ,磨损量减少。金属钴均匀分散在整个陶瓷基体中 ,形成三维网状结构 ,在负载条件下可产生一定程度的塑性变形 ,吸收部分能量。因此 ,独特的金属钴的复合方式不仅抑制烧结过程中晶粒长大、增大新型金属陶瓷材料的断裂韧性 ,还提高其耐磨性能。 展开更多
关键词 干滑动磨损 磨损失重 配副 淬火钢 金属陶瓷材料 断口形貌 断裂韧性 新型 Al2O3 化学镀
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消失模铸渗复合层的组织和干滑动磨损性能研究 被引量：2
13
作者 高新阳 陈跃 +2 位作者 张永振 上官宝 杜三明 《铸造技术》 EI CAS 北大核心 2005年第10期938-940,共3页
采用消失模铸渗技术浇注试样,利用扫描电镜及显微硬度仪分析研究了渗层的组织和硬度分布,在MM200磨损试验机上研究了铸渗复合层的磨损性能.研究结果表明:钨、铬碳化物以鱼骨状、菊花状和板条状交织分布在基体中,渗层硬度从表面到内部呈... 采用消失模铸渗技术浇注试样,利用扫描电镜及显微硬度仪分析研究了渗层的组织和硬度分布,在MM200磨损试验机上研究了铸渗复合层的磨损性能.研究结果表明:钨、铬碳化物以鱼骨状、菊花状和板条状交织分布在基体中,渗层硬度从表面到内部呈先升后降的趋势,且在距表面渗层2 mm处硬度达到最大值;铸渗复合层的抗磨损能力比普通ZG50提高3～5倍. 展开更多
关键词 消失模铸渗 复合层 组织 干滑动磨损
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TiNiCu干滑动磨损机理 被引量：2
14
作者 徐建军 王德国 +2 位作者 郭锦芳 崔立山 寇亚明 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第2期112-115,共4页
研究了干滑动磨损条件下TiNiCu合金的磨损行为。TiNiCu合金的耐磨性能优于TiNiFe及TiNi合金。TiNiCu合金主要存在三种磨损机理 :摩擦副接触表面的变形粘着作用导致的粘着磨损机理 ;38CrMoAl表面上硬的微凸体及TiNiCu表面上脱落的磨屑在T... 研究了干滑动磨损条件下TiNiCu合金的磨损行为。TiNiCu合金的耐磨性能优于TiNiFe及TiNi合金。TiNiCu合金主要存在三种磨损机理 :摩擦副接触表面的变形粘着作用导致的粘着磨损机理 ;38CrMoAl表面上硬的微凸体及TiNiCu表面上脱落的磨屑在TiNiCu表面上造成的磨粒磨损机理 ;循环变化的接触应力产生的表面疲劳磨损机理。 展开更多
关键词 TINICU合金 干滑动磨损 粘着磨损 磨粒磨损 表面疲劳磨损 形状记忆合金
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ZL109铝合金及其复合材料干滑动磨损表面及亚表面的观察与分析 被引量：4
15
作者 杜军 刘耀辉 +1 位作者 朱先勇 于思荣 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2004年第2期207-212,共6页
利用预制体挤压浸渗法分别制备了Al_2O_3或C短纤维单一增强以及两者混杂增强ZL109金属基复合材料,探讨了基体合金及其复合材料的干滑动摩擦磨损行为,并对其磨损表面及亚表面形貌进行了观察和分析。结果表明:C纤维在复合材料中起到一定... 利用预制体挤压浸渗法分别制备了Al_2O_3或C短纤维单一增强以及两者混杂增强ZL109金属基复合材料,探讨了基体合金及其复合材料的干滑动摩擦磨损行为,并对其磨损表面及亚表面形貌进行了观察和分析。结果表明:C纤维在复合材料中起到一定的自润滑作用,Al_2O_3和C短纤维混杂增强复合材料的磨损率低于基体合金和单一纤维增强的复合材料。与基体相比,单一Al_2O_3增强复合材料从轻微磨损到急剧磨损的临界转变载荷明显提高,经C纤维混杂后,其临界载荷进一步提高。经磨损表面及亚表面的观察与分析表明:纤维增强对基体合金的磨损机制没有明显影响,在轻微磨损阶段,主要磨损机制为犁沟磨损和层离,亚表面分为3个区域:表层未脱落的剥离层、亚表面裂纹形成区以及未受影响区。发生严重磨损时,磨损机制转变为严重的粘着磨损,此时表层未脱落的剥离层遭到破坏。 展开更多
关键词 金属基混杂复合材料 干滑动摩擦磨损 磨损机制
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马氏体钢干滑动磨损纳米梯度结构的形成机理研究 被引量：6
16
作者 高清远 李淑欣 苏云帅 《摩擦学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第6期698-705,共8页
采用SFT-2M销盘式摩擦磨损仪对马氏体钢进行干滑动磨损试验.通过扫描电镜、透射电镜和显微硬度计对滑动磨损后的显微组织进行了表征.结果表明:显微组织的变化随着接触载荷的不同,受到不同磨损机制的主导.在相对较低接触载荷下,马氏体板... 采用SFT-2M销盘式摩擦磨损仪对马氏体钢进行干滑动磨损试验.通过扫描电镜、透射电镜和显微硬度计对滑动磨损后的显微组织进行了表征.结果表明:显微组织的变化随着接触载荷的不同,受到不同磨损机制的主导.在相对较低接触载荷下,马氏体板条在磨粒磨损机制下发生弯曲;在高接触载荷下,马氏体板条在黏着磨损机制下形成梯度结构.滑动磨损引发大量塑性变形,在材料内部产生高位错密度的几何必要边界(GNBs)和伴生位错边界(IDBs),导致层片结构的形成.随着这两种边界数量的增大,层片间距减小,晶粒被分割为更小的晶粒,最终形成纳米层片结构. 展开更多
关键词 干滑动磨损 马氏体钢 梯度结构 磨损机理 纳米层片结构
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Ti-6Al-4V合金在真空中的干滑动磨损行为 被引量：2
17
作者 刘勇 杨德庄 +1 位作者 何世禹 武万良 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2003年第7期711-714,共4页
在真空(10^(-5)Pa)条件下对Ti-6Al-4V合金进行了系统的磨损性能测试,研究了载荷和滑动速度对Ti-6Al-4V合金磨损率的影响,对Ti-6Al-4V合金的磨损表面进行了显微组织分析,实验结果表明,Ti-6Al-4V合金的磨损率随载荷和滑动速度的升高而增加... 在真空(10^(-5)Pa)条件下对Ti-6Al-4V合金进行了系统的磨损性能测试,研究了载荷和滑动速度对Ti-6Al-4V合金磨损率的影响,对Ti-6Al-4V合金的磨损表面进行了显微组织分析,实验结果表明,Ti-6Al-4V合金的磨损率随载荷和滑动速度的升高而增加,磨损表面具有层状结构的舌状形貌特征,分析表明这是Ti-6Al-4V合金表面通过接触点处材料的被推挤和碾压过程形成了特殊的变形堆砌层的结果,显微组织分析显示,这种变形堆砌层具有50—100 nm尺寸的细小显微组织结构和50 mm以上的厚度。 展开更多
关键词 钛合金 干滑动 磨损 显微组织 变形 真空
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纳米Al_2O_3对Ni基合金激光熔覆层干滑动磨损性能的影响 被引量：1
18
作者 张大伟 童盛煌 +1 位作者 竺伟波 汪斌 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2011年第2期112-114,117,共4页
在18-8不锈钢上激光熔覆制备了纳米α-Al2O3+Ni基合金复合涂层;考察了纳米Al2O3含量对Ni基合金熔覆层的组织、硬度及干滑动摩擦磨损性能的影响。结果表明,Ni基合金中添加适量的纳米颗粒可使激光涂层的硬度增加,耐干滑动摩擦磨损的抗力提... 在18-8不锈钢上激光熔覆制备了纳米α-Al2O3+Ni基合金复合涂层;考察了纳米Al2O3含量对Ni基合金熔覆层的组织、硬度及干滑动摩擦磨损性能的影响。结果表明,Ni基合金中添加适量的纳米颗粒可使激光涂层的硬度增加,耐干滑动摩擦磨损的抗力提高,其中以较少纳米Al2O3添加量(1wt%)的涂层硬度和耐磨性的改善较为明显。 展开更多
关键词 激光熔覆 纳米AL2O3 NI基合金 干滑动摩擦磨损
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铁基粉末冶金材料渗硼强化的干滑动高温摩擦磨损行为 被引量：3
19
作者 方慧敏 张光胜 夏莲森 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2020年第1期210-218,共9页
通过固体粉末渗硼法直接烧结铁基粉末冶金材料,制备具有渗硼层的试样。将铁基粉末冶金材料在850、950和1050℃渗硼处理3、5和10 h,采用光学显微镜及扫描电镜观察了渗硼层的形貌,测定了渗硼层的厚度;用X射线衍射仪分析了渗硼层的物相组成... 通过固体粉末渗硼法直接烧结铁基粉末冶金材料,制备具有渗硼层的试样。将铁基粉末冶金材料在850、950和1050℃渗硼处理3、5和10 h,采用光学显微镜及扫描电镜观察了渗硼层的形貌,测定了渗硼层的厚度;用X射线衍射仪分析了渗硼层的物相组成;用Rockwell-C粘附性试验评估渗硼层与基体的粘合强度质量。使用HT-1000型高温摩擦磨损试验机测试了试样的摩擦磨损性能。结果表明,在850℃及950℃下渗硼形成单相Fe2B,而FeB+Fe2B双相渗硼层在1050℃下生成。粘附性试验与高温磨损试验均表明,在950℃下渗硼5 h的试样的渗层与基体结合最为紧密,抗磨损及抗氧化的能力最强。高温摩擦磨损试验中,微裂纹引起的分层剥落及氧化磨损是渗硼试样主要的磨损机制,未渗硼试样出现严重的的氧化和塑性变形。 展开更多
关键词 粉末冶金 固体渗硼 粘附性测试 干滑动磨损 高温摩擦磨损
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温度对7A04铝销-50CrMo4钢盘摩擦副干滑动摩擦磨损行为的影响 被引量：4
20
作者 余梓枫 李迪凡 +3 位作者 邵泳林 屈盛官 罗丹 李小强 《摩擦学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2023年第10期1189-1200,共12页
针对7xxx铝合金温热成型过程中模具磨损等问题,本文作者研究了不同温度对7A04铝销-50CrMo4钢盘摩擦副干滑动摩擦磨损行为的影响.采用光学显微镜、3D光学轮廓仪和扫描电子显微镜等对试样的微观组织、磨痕形貌、磨损亚表层组织以及磨屑形... 针对7xxx铝合金温热成型过程中模具磨损等问题,本文作者研究了不同温度对7A04铝销-50CrMo4钢盘摩擦副干滑动摩擦磨损行为的影响.采用光学显微镜、3D光学轮廓仪和扫描电子显微镜等对试样的微观组织、磨痕形貌、磨损亚表层组织以及磨屑形貌进行了表征.结果表明,随着试验温度的升高,摩擦系数先降低后升高.7A04铝销的磨损率先减小后增大;其磨损机制以磨粒磨损为主.50CrMo4钢盘的磨损率先增大后减小,在225℃时降至最低;其室温下的磨损机制为磨粒磨损、胶合黏着磨损和剥层磨损的混合磨损机制,温度从125℃升至175℃时转变为轻微磨粒磨损和一般黏着磨损的混合磨损机制;各温度下均存在明显的材料转移现象.7A04铝销在125℃时开始出现机械混合层,伴随有明显的氧化现象,这将导致在225℃下机械混合层结构变得疏松且易剥落.在225℃下50CrMo4钢磨损亚表面的变形晶粒区和动态再结晶区厚度增大,表面硬度下降,塑性增加,形成长条状的切屑.7A04铝销表面机械混合层的氧化及塑性变形层的变化与50CrMo4钢磨损表面动态再结晶的变化决定了在不同温度中2种材料各具有不同的磨损率与磨损形式. 展开更多
关键词 7A04铝 50CrMo4钢 温度 干滑动磨损 磨屑
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