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奥氏体化温度对1500 MPa冷轧Q&P钢组织性能的影响
1
作者 蔡顺达 辛利峰 +3 位作者 宋利伟 阮国庆 孙荣生 钟莉莉 《金属热处理》 北大核心 2025年第2期247-250,共4页
利用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪和拉伸试验机,研究了奥氏体化温度对1500 MPa级Q&P钢的组织、残留奥氏体含量及力学性能的影响。结果表明,不同奥氏体化温度下试验钢经过相同的缓冷、淬火和配分工艺后均由铁素体、马氏体和残... 利用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪和拉伸试验机,研究了奥氏体化温度对1500 MPa级Q&P钢的组织、残留奥氏体含量及力学性能的影响。结果表明,不同奥氏体化温度下试验钢经过相同的缓冷、淬火和配分工艺后均由铁素体、马氏体和残留奥氏体组成,但各相的含量和晶粒尺寸存在较大差异。经过相同的缓冷、淬火和配分工艺后,马氏体和残留奥氏体含量随着临界区奥氏体化温度(750、800℃)升高显著增加,高温临界区(800℃)奥氏体化与完全奥氏体化(850℃)温度条件下的相比例无显著差异。试验钢的平均晶粒尺寸随奥氏体化温度的升高而减小。750、800和850℃奥氏体化后试验钢中残留奥氏体体积分数分别为8.7%、13.3%和12.0%。800℃奥氏体化后试验钢的综合力学性能最佳,屈服强度为1169 MPa,抗拉强度为1503 MPa,伸长率为13.3%。力学性能主要受相比例、细晶强化作用和残留奥氏体分布共同影响。 展开更多
关键词 奥氏体化温度 Q&P钢 组织性能
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Cr3钢不同奥氏体化温度下CCT曲线的研究
2
作者 苏丽婷 《大型铸锻件》 2024年第2期53-56,共4页
利用膨胀法、金相法、硬度法对Cr3支承辊试验钢过冷奥氏体连续冷却转变曲线进行测定,以此对不同奥氏体化温度下CCT曲线进行对比研究。研究结果显示,在一定冷速范围内,随着冷速增加,Cr3支承辊试验钢显微组织经历了珠光体→贝氏体→马氏... 利用膨胀法、金相法、硬度法对Cr3支承辊试验钢过冷奥氏体连续冷却转变曲线进行测定,以此对不同奥氏体化温度下CCT曲线进行对比研究。研究结果显示,在一定冷速范围内,随着冷速增加,Cr3支承辊试验钢显微组织经历了珠光体→贝氏体→马氏体的转变,并且在890℃奥氏体化下比860℃奥氏体化下的CCT曲线右移,为支承辊材料用钢的热处理工艺与应用提供了理论依据。 展开更多
关键词 支承辊 奥氏体化温度 CCT曲线 淬透性
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奥氏体化温度对X80管线钢组织和力学性能的影响 被引量：17
3
作者 牛靖 刘迎来 +3 位作者 齐丽华 吉玲康 冯耀荣 张建勋 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第5期96-101,共6页
研究了X80钢在不同奥氏体化温度下调质处理后的力学性能和组织变化。结果表明,奥氏体化温度为1150℃时,X80钢的奥氏体晶粒严重粗化,导致粗板条贝氏体铁素体的产生,致使X80钢的强度升高和韧性严重降低;通过奥氏体化温度为850℃、950℃的... 研究了X80钢在不同奥氏体化温度下调质处理后的力学性能和组织变化。结果表明,奥氏体化温度为1150℃时,X80钢的奥氏体晶粒严重粗化,导致粗板条贝氏体铁素体的产生,致使X80钢的强度升高和韧性严重降低;通过奥氏体化温度为850℃、950℃的淬火处理,同时辅以650℃的回火处理,可以使X80钢获得以细小针状铁素体为主的组织,从而获得良好的强韧性配合。 展开更多
关键词 X80钢 针状铁素体 奥氏体化温度 力学性能
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奥氏体化温度及时间对EQ70钢晶粒尺寸的影响 被引量：15
4
作者 陶素芬 王福明 +2 位作者 于乔木 孙乐飞 柴国强 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第11期42-47,共6页
用光学显微镜、Image J图像分析软件,研究了奥氏体化温度以及保温时间对EQ70海洋平台用钢原奥氏体晶粒尺寸及其分布的影响。结果表明,随着奥氏体化温度的升高,奥氏体晶粒尺寸变大,EQ70钢的晶粒粗化温度为950℃,1000℃出现混晶现象。850... 用光学显微镜、Image J图像分析软件,研究了奥氏体化温度以及保温时间对EQ70海洋平台用钢原奥氏体晶粒尺寸及其分布的影响。结果表明,随着奥氏体化温度的升高,奥氏体晶粒尺寸变大,EQ70钢的晶粒粗化温度为950℃,1000℃出现混晶现象。850℃奥氏体化时,随着奥氏体化保温时间的增加,EQ70钢的晶粒尺寸变大。但是随着保温时间的进一步增加,奥氏体晶粒尺寸增加量减少。 展开更多
关键词 EQ70海洋平台 奥氏体化温度 保温时间 晶粒尺寸 热力学计算
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奥氏体化温度对二次硬化渗碳钢组织与力学性能的影响 被引量：13
5
作者 周敏 厉勇 +3 位作者 黄顺喆 王春旭 韩顺 刘荣佩 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2017年第2期108-112,共5页
借助OM、SEM及X-ray萃取相分析技术,研究了奥氏体化温度对一种新型二次硬化渗碳钢C61的组织与力学性能的影响。结果表明:当奥氏体化温度较低时,钢中存在M_6C、M_(23)C_6、Nb(C,N)未溶相,随着奥氏体化温度的升高,碳化物逐渐溶解,在950℃... 借助OM、SEM及X-ray萃取相分析技术,研究了奥氏体化温度对一种新型二次硬化渗碳钢C61的组织与力学性能的影响。结果表明:当奥氏体化温度较低时,钢中存在M_6C、M_(23)C_6、Nb(C,N)未溶相,随着奥氏体化温度的升高,碳化物逐渐溶解,在950℃时,钢中仅有少量Nb(C,N)残留;当奥氏体化温度大于1000℃时,C61钢奥氏体晶粒明显粗化,抗拉强度、屈服强度、冲击韧性大幅降低,晶粒粗化温度为1000℃;C61钢最佳奥氏体化温度为950℃,此时钢的抗拉强度为1625 MPa,屈服强度为1556 MPa,冲击吸收能量为82 J。 展开更多
关键词 二次硬化 渗碳钢 奥氏体化温度 未溶相 晶粒粗化
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奥氏体化温度对30Cr4Si2NiMoNb超高强度钢强韧性的影响 被引量：12
6
作者 方萍 苏杰 +2 位作者 赵晓丽 杨卓越 刘荣佩 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2013年第5期88-91,共4页
借助传统金相和X射线萃取相分析技术,研究了30Cr4Si2NiMoNb超高强度钢奥氏体化过程中的相变和相组成,以及对最终淬火、回火后力学性能的影响。研究结果表明,若奥氏体化温度较低,则存在使最终冲击韧性恶化的未溶碳化物(Cr,Fe,Mo)7C3;而... 借助传统金相和X射线萃取相分析技术,研究了30Cr4Si2NiMoNb超高强度钢奥氏体化过程中的相变和相组成,以及对最终淬火、回火后力学性能的影响。研究结果表明,若奥氏体化温度较低,则存在使最终冲击韧性恶化的未溶碳化物(Cr,Fe,Mo)7C3;而奥氏体化温度过高使晶粒粗大,导致强度和韧性下降。据此优化出强韧性良好配合的奥氏体化温度。 展开更多
关键词 超高强度钢 奥氏体化温度 晶粒尺寸 未溶碳化物 冲击韧性
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奥氏体化温度对9Cr-1Mo-V-Nb钢组织与性能的影响 被引量：15
7
作者 孙智 董小文 +2 位作者 张绪平 张慧 王振中 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2001年第8期12-14,共3页
研究了不同奥氏体化温度加热后 9Cr 1Mo V Nb(ASMESA 2 13T91)钢正火和正火 +回火后的组织和力学性能 ,应用电子显微镜和X ray衍射分析了钢的组织形态和萃取试样的碳化物分布。结果表明在 980～ 112 0℃加热正火后 ,T91钢均得到板条马... 研究了不同奥氏体化温度加热后 9Cr 1Mo V Nb(ASMESA 2 13T91)钢正火和正火 +回火后的组织和力学性能 ,应用电子显微镜和X ray衍射分析了钢的组织形态和萃取试样的碳化物分布。结果表明在 980～ 112 0℃加热正火后 ,T91钢均得到板条马氏体组织 ,但马氏体板条束的大小显著不同。奥氏体加热温度对T91钢的奥氏体晶粒大小和室温性能有明显影响。10 6 0℃以下 ,钢的性能随加热温度增加而提高 ,在 10 70℃出现转折 ,超过该温度性能变化不大。影响钢的性能的因素主要与合金元素的固溶和奥氏体晶粒长大有关。 展开更多
关键词 ASME SA-213 T91钢 组织 性能 萃取 碳化物 奥氏体化温度 耐热钢
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奥氏体化温度对60Si2CrVAT弹簧钢晶粒尺寸和硬度的影响 被引量：7
8
作者 常开地 尹立新 +2 位作者 周晓伟 王萍 张玮 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2016年第4期35-37,共3页
研究了奥氏体化温度对弹簧钢60Si2Cr VAT晶粒尺寸和硬度的影响。结果表明,随奥氏体化温度的提高,60Si2Cr VAT钢晶粒变粗,残留奥氏体增加,硬度有增高的趋势;在890、910℃奥氏体化,晶粒尺寸和硬度得到最佳配合;回火后,60Si2Cr VAT钢残留... 研究了奥氏体化温度对弹簧钢60Si2Cr VAT晶粒尺寸和硬度的影响。结果表明,随奥氏体化温度的提高,60Si2Cr VAT钢晶粒变粗,残留奥氏体增加,硬度有增高的趋势;在890、910℃奥氏体化,晶粒尺寸和硬度得到最佳配合;回火后,60Si2Cr VAT钢残留奥氏体明显减少。 展开更多
关键词 弹簧钢 奥氏体化温度 晶粒尺寸 硬度
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奥氏体化温度对W、Mo强化超高强度钢强韧性的影响 被引量：12
9
作者 王飞 张英杰 杨卓越 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第7期130-132,共3页
借助光学金相、扫描电镜和X射线萃取相分析技术,研究了奥氏体化温度对Mo、W强化超高强度钢强韧性的影响。结果表明,在较低的奥氏体化温度下有较多的未溶(Mo,W)6C碳化物和预处理后的粗大晶粒,使淬火、回火的强度降低,冲击性能恶化。提高... 借助光学金相、扫描电镜和X射线萃取相分析技术,研究了奥氏体化温度对Mo、W强化超高强度钢强韧性的影响。结果表明,在较低的奥氏体化温度下有较多的未溶(Mo,W)6C碳化物和预处理后的粗大晶粒,使淬火、回火的强度降低,冲击性能恶化。提高奥氏体化温度可减少未溶(Mo,W)6C碳化物,发生奥氏体再结晶使晶粒细化,强度和冲击性能快速上升,提高奥氏体化温度到1060℃可实现优化的强韧性配合,而进一步提高奥氏体化温度使晶粒迅速粗化降低冲击性能。 展开更多
关键词 奥氏体化温度 超高强度钢 未溶碳化物 强度 冲击性能
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奥氏体化温度对中碳低合金耐磨钢组织和耐磨性的影响 被引量：7
10
作者 王联波 汪慧莲 +2 位作者 温浩宇 马瑜 唐正华 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2012年第5期34-37,共4页
研究了奥氏体化温度对中碳低合金耐磨钢组织与耐磨性的影响。结果表明,在900℃奥氏体化温度下,通过中断空冷淬火处理,试验钢的显微组织为下贝氏体/马氏体复相组织,此时试验钢具有较好的强韧性配合及最佳的耐磨性。
关键词 中碳低合金耐磨钢 奥氏体化温度 下贝氏体/马氏体复相组织 耐磨性 中断空冷
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强磁场下奥氏体化温度对Fe-0.12%C合金中铁素体与珠光体形貌的影响 被引量：4
11
作者 宋建宇 赵骧 +2 位作者 王守晶 宫明龙 左良 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2008年第11期1305-1309,共5页
借助于光学显微镜研究了强磁场(12 T)下奥氏体化温度对Fe-0.12%C合金连续冷却转变显微组织形貌的影响,结果表明:随着奥氏体化温度的升高,铁素体晶粒沿磁场方向伸长且呈链状排列,珠光体团长轴方向与磁场方向平行且伸长的程度增强;相同强... 借助于光学显微镜研究了强磁场(12 T)下奥氏体化温度对Fe-0.12%C合金连续冷却转变显微组织形貌的影响,结果表明:随着奥氏体化温度的升高,铁素体晶粒沿磁场方向伸长且呈链状排列,珠光体团长轴方向与磁场方向平行且伸长的程度增强;相同强磁场热处理条件下,板平面平行于磁场方向比垂直于磁场方向放置的试样的铁素体面积百分含量高,同时铁素体晶粒沿磁场方向伸长且呈链状排列,珠光体团长轴方向与磁场方向平行且伸长的程度低. 展开更多
关键词 强磁场 铁素体 珠光体 奥氏体化温度 显微组织 退磁场
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奥氏体化温度对汽车用QP钢组织性能的影响 被引量：6
12
作者 尹红霞 李辉 +2 位作者 史春丽 吕正风 张涛 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2017年第11期108-111,共4页
利用扫描电镜及透射电镜、X射线衍射仪和拉伸试验机对采用不同的奥氏体化温度处理后QP钢微观组织和力学性能进行观察及测试分析,探讨了奥氏体化温度对QP钢组织与力学性能的影响。研究结果表明:奥氏体化温度对QP钢最终的组织性能有决定... 利用扫描电镜及透射电镜、X射线衍射仪和拉伸试验机对采用不同的奥氏体化温度处理后QP钢微观组织和力学性能进行观察及测试分析,探讨了奥氏体化温度对QP钢组织与力学性能的影响。研究结果表明:奥氏体化温度对QP钢最终的组织性能有决定性影响。部分奥氏体化时,QP钢的最终组织为马氏体+残留奥氏体+铁素体;完全奥氏体化时,QP钢的最终组织为马氏体+残留奥氏体。随奥氏体化温度提高,铁素体数量减少,马氏体数量增多,QP钢的强度增加,塑性下降。拉伸过程中,QP钢中发生了残留奥氏体向马氏体转变。 展开更多
关键词 QP钢 奥氏体化温度 组织性能
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钛含量和奥氏体化温度对20MnMoB钢淬透性的影响 被引量：8
13
作者 赵西成 宋红 马幼平 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2001年第5期3-5,共3页
研究了钛含量和奥氏体化温度对 2 0 Mn Mo B钢淬透性的影响。结果表明 ,过剩钛是决定 2 0 Mn Mo B钢淬透性稳定性的主要参数 ;2 0 Mn Mo B钢的淬透性随奥氏体化温度升高存在一个最大值。当过剩钛含量约为 0 .0 2 %、奥氏体化温度 90 0... 研究了钛含量和奥氏体化温度对 2 0 Mn Mo B钢淬透性的影响。结果表明 ,过剩钛是决定 2 0 Mn Mo B钢淬透性稳定性的主要参数 ;2 0 Mn Mo B钢的淬透性随奥氏体化温度升高存在一个最大值。当过剩钛含量约为 0 .0 2 %、奥氏体化温度 90 0℃左右时 。 展开更多
关键词 淬透性 20MnMoB钢 钛 奥氏体化温度
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奥氏体化温度对20Cr11MoVNbNB钢的组织和性能的影响 被引量：5
14
作者 符长璞 憨勇 +4 位作者 张金旺 安运铮 潘景达 杜文峰 张德群 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 1992年第3期24-26,共3页
采用电解萃取、X射线衍射、透射电镜、超高精度电子探针及能谱仪等对20Cr11MoVNbNB钢淬火组织与力学性能进行了研究。结果证实:该钢退火状态下的碳化物是M_(23)C_6、Nb(C,N)和VC;在1100℃奥氏体化后M_(23)C_6消失,1165℃奥氏体化后VC则... 采用电解萃取、X射线衍射、透射电镜、超高精度电子探针及能谱仪等对20Cr11MoVNbNB钢淬火组织与力学性能进行了研究。结果证实:该钢退火状态下的碳化物是M_(23)C_6、Nb(C,N)和VC;在1100℃奥氏体化后M_(23)C_6消失,1165℃奥氏体化后VC则完全溶解,但在1200℃奥氏体化后仍保留较多的Nb(C,N);在1130℃奥氏体化后,几乎全部Cr、Mo和绝大部分V均已进入奥氏体中,但几乎全部的Nb仍保留在残留碳化物中。为充分发挥20Cr11MoVNbNB钢中合金元素的热强作用,并保持5～6级晶粒度,以在1130～1170℃,按钢材有效尺寸3min/mm进行保温时奥氏体化为佳。 展开更多
关键词 奥氏体化温度 残留相 耐热钢
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奥氏体化温度对含铌H13钢热疲劳性能的影响 被引量：6
15
作者 胡心彬 李麟 吴晓春 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2006年第12期66-69,共4页
对比研究了不同奥氏体化温度下含铌0.07wt%的H13钢和普通H13钢的热疲劳性能。结果表明,奥氏体化温度明显影响两种钢的热疲劳性能,两种钢在1080℃奥氏体化后均具有最好的热疲劳性能。含0.07%Nb的H13钢可以提高其奥氏体化温度至1120℃,在... 对比研究了不同奥氏体化温度下含铌0.07wt%的H13钢和普通H13钢的热疲劳性能。结果表明,奥氏体化温度明显影响两种钢的热疲劳性能,两种钢在1080℃奥氏体化后均具有最好的热疲劳性能。含0.07%Nb的H13钢可以提高其奥氏体化温度至1120℃,在此温度奥氏体化后该钢的热疲劳性能优于H13钢在1030℃和1080℃淬火条件下的。 展开更多
关键词 热作模具钢 奥氏体化温度 热疲劳性能
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奥氏体化温度对铸态高强不锈钢低温性能的影响 被引量：5
16
作者 王伟 李玲霞 +2 位作者 杨卓越 候华 丁雅莉 《铸造技术》 CAS 北大核心 2012年第4期405-407,共3页
研究了00Cr13Ni6Co9Mo5高强度钢力学性能随奥氏体化温度的变化。结果表明,μ相l、aves相和χ相等过剩金属间化合物的存在导致低温奥氏体化材料的低温(-196℃)冲击性能极低。随着奥氏体化温度上升,过剩金属间化合物逐渐溶解,低温冲击性... 研究了00Cr13Ni6Co9Mo5高强度钢力学性能随奥氏体化温度的变化。结果表明,μ相l、aves相和χ相等过剩金属间化合物的存在导致低温奥氏体化材料的低温(-196℃)冲击性能极低。随着奥氏体化温度上升,过剩金属间化合物逐渐溶解,低温冲击性能快速上升。奥氏体化温度提高到1 130℃,不再有过剩金属间化合物,低温冲击性能提高80%以上。 展开更多
关键词 奥氏体化温度 低温冲击性能 过剩相
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奥氏体化温度对高强度弹簧钢60Si2CrVA组织和性能的影响 被引量：4
17
作者 张炼 杨思齐 郦振声 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 1992年第5期5-8,共4页
研究了奥氏体化温度对60Si2CrVA弹簧钢显微组织及机械性能的影响。发现钢中球状碳化物在奥氏体化温度超过950℃时开始大量溶解,并因此带来奥氏体晶粒直径,马氏体形态及机械性能的显著变化。研究表明,60Si2CrVA钢的最佳奥氏体化温度为90... 研究了奥氏体化温度对60Si2CrVA弹簧钢显微组织及机械性能的影响。发现钢中球状碳化物在奥氏体化温度超过950℃时开始大量溶解,并因此带来奥氏体晶粒直径,马氏体形态及机械性能的显著变化。研究表明,60Si2CrVA钢的最佳奥氏体化温度为900℃。 展开更多
关键词 弹簧钢 奥氏体化温度 组织 性能
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奥氏体化温度对51CrVNb弹簧钢组织与力学性能的影响 被引量：3
18
作者 曹宇 宋新莉 +3 位作者 黄昌虎 贾涓 范丽霞 刘中柱 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第12期97-103,共7页
为了研究奥氏体化温度与Nb含量对51CrV弹簧钢组织与力学性能的影响,本文以3种不同Nb含量的51CrV弹簧钢为研究对象,并对其进行了800、830、860和900℃奥氏体化1 h后淬火及450℃回火热处理。采用扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、能谱仪(EDS... 为了研究奥氏体化温度与Nb含量对51CrV弹簧钢组织与力学性能的影响,本文以3种不同Nb含量的51CrV弹簧钢为研究对象,并对其进行了800、830、860和900℃奥氏体化1 h后淬火及450℃回火热处理。采用扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、能谱仪(EDS)以及万能拉伸试验机等研究了实验钢经不同热处理后的组织、析出相及力学性能。结果表明:3种不同Nb含量的实验钢在800℃奥氏体化,渗碳体没有完全溶入奥氏体。随着奥氏体化温度升高到900℃,不含Nb的实验钢淬火马氏体板条更粗大。淬火实验钢在450℃回火后的组织是回火屈氏体,添加Nb实验钢回火后铁素体基体仍呈板条状,合金碳化物更细小。3种实验钢经不同温度淬火及450℃回火后的屈服强度均大于1300 MPa,但是不含Nb实验钢伸长率小于10%,而添加0.02 mass%Nb实验钢伸长率大于11%。其中含Nb为0.02 mass%的实验钢在860℃淬火及450℃回火后综合力学性能最佳:屈服强度1394 MPa,抗拉强度1452 MPa,伸长率11.38%。 展开更多
关键词 弹簧钢 铌微合金化 奥氏体化温度 力学性能
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奥氏体化温度与保温时间对Q345E微观组织及硬度的影响 被引量：2
19
作者 张秀芝 王燕 +2 位作者 孔换明 刘培培 刘建生 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2014年第24期198-200,共3页
通过分析不同奥氏体化温度、不同保温时间时Q345E钢的显微组织及硬度变化,研究了不同奥氏体化温度与保温时间对Q345E钢材组织及硬度的影响。结果表明,奥氏体化温度对Q345E钢的显微组织与硬度产生明显影响。当温度低于1050℃时,随温度升... 通过分析不同奥氏体化温度、不同保温时间时Q345E钢的显微组织及硬度变化,研究了不同奥氏体化温度与保温时间对Q345E钢材组织及硬度的影响。结果表明,奥氏体化温度对Q345E钢的显微组织与硬度产生明显影响。当温度低于1050℃时,随温度升高,硬度值逐渐增大。在1050~1150℃,奥氏体晶粒长大,而合金元素和碳原子偏聚倾向减小,第二相粒子溶解,这个温度范围内硬度降低。奥氏体化温度继续升高,伴随着碳化物的逐渐溶解,材料硬度又有所增大。此外,随保温时间延长,Q345E钢淬火后材料硬度降低。 展开更多
关键词 奥氏体化温度 保温时间 微观组织 硬度
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奥氏体化温度对30Cr3SiMnNiWMo钢组织性能的影响 被引量：5
20
作者 路妍 王军华 +2 位作者 苏杰 杨卓越 谢刚 《特殊钢》 北大核心 2011年第4期60-63,共4页
试验研究了860～980℃奥氏体化处理对30Cr3SiMnNiWMo钢(%:0.28C、0.74Mn、1.04Si、2.70Cr、1.15Ni、0.45Mo、1.04W、0.07V、0.05Al)组织以及260℃回火后钢的力学性能的影响。结果表明,30Cr3SiMnNiWMo钢860～920℃淬火组织中存在大量M_6... 试验研究了860～980℃奥氏体化处理对30Cr3SiMnNiWMo钢(%:0.28C、0.74Mn、1.04Si、2.70Cr、1.15Ni、0.45Mo、1.04W、0.07V、0.05Al)组织以及260℃回火后钢的力学性能的影响。结果表明,30Cr3SiMnNiWMo钢860～920℃淬火组织中存在大量M_6C碳化物,对回火钢的韧性不利;950℃淬火后,钢中M_6C碳化物基本溶解,原奥氏体晶粒开始长大,回火后钢的强度降低;30Cr3SiMnNiWMo钢经920℃1h油淬+260℃2h回火可以获得具有少量残余奥氏体和未溶碳化物的板条马氏体组织,并具有优良的强韧性(R_m=1680 MPa,R_p0.2=1330 MPa,A=13%,Z=58.5%,A_(KU)=85 J)。 展开更多
关键词 30Cr3SiMnNiWMo钢 奥氏体化温度 微观组织 力学性能
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