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电厂锅炉再热器管开裂原因 被引量：1
1
作者 刘永超 《理化检验（物理分册）》 CAS 2024年第2期28-30,共3页
某电厂锅炉前墙壁式再热器管、水冷壁管、分隔屏管发生蒸汽泄漏事故,采用宏观观察、金相检验、硬度测试等方法分析了锅炉管开裂的原因。结果表明:锅炉管开裂点位于壁式再热器管上,开裂原因不是管材过热或自身缺陷,而是安装施工过程中,... 某电厂锅炉前墙壁式再热器管、水冷壁管、分隔屏管发生蒸汽泄漏事故,采用宏观观察、金相检验、硬度测试等方法分析了锅炉管开裂的原因。结果表明:锅炉管开裂点位于壁式再热器管上,开裂原因不是管材过热或自身缺陷,而是安装施工过程中,前期滑动板与31根壁式再热器管的靠炉前侧发生误焊,产生了缺陷,导致管件开裂。 展开更多
关键词 锅炉壁再热器管 开裂 显微组织 残余应力
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基于再热器管屏流量偏差调整的再热汽温提升技术研究
2
作者 罗志洪 谢佼 +2 位作者 席伟 董孟孟 范丞龙 《电力系统装备》 2024年第8期58-59,68,共3页
文章针对安顺公司4号炉再热汽温偏低的问题,提出了一种基于再热器管屏流量偏差调整的再热汽温提升技术方案。通过自主设计,对再热器系统受热面每屏管排连接方式进行优化改造,解决流量分配不均导致的热偏差问题,以提高再热蒸汽温度的均... 文章针对安顺公司4号炉再热汽温偏低的问题,提出了一种基于再热器管屏流量偏差调整的再热汽温提升技术方案。通过自主设计,对再热器系统受热面每屏管排连接方式进行优化改造,解决流量分配不均导致的热偏差问题,以提高再热蒸汽温度的均匀性。改造后,低再四级与五级的连接方式调整使得流量分配更为均匀,节流圈尺寸的调整进一步减小了同屏各管之间的热偏差。改造后的机组启动运行数据表明,再热汽温由改造前的平均528.8℃提升至532~538℃,煤耗节约了约0.70 g/kW·h,锅炉壁温和两侧烟温差均保持在安全范围内。通过定量分析与模拟验证,证实了技术方案的有效性。 展开更多
关键词 再热器管屏 流量偏差 再热汽温
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火电厂锅炉再热器管高温腐蚀研究 被引量：32
3
作者 李辛庚 齐慧滨 +1 位作者 王学刚 何家文 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2003年第6期9-11,共3页
　对TP304H(0Cr19Ni9)钢锅炉再热器管内壁水蒸气氧化和外壁烟气高温腐蚀的锈层截面进行了观察与分析,确定了锈层的结构、成分和生长规律,并据此估算了管子的使用寿命。研究发现TP304H再热器管内壁在高温水蒸气环境下氧化产物层由外层和... 　对TP304H(0Cr19Ni9)钢锅炉再热器管内壁水蒸气氧化和外壁烟气高温腐蚀的锈层截面进行了观察与分析,确定了锈层的结构、成分和生长规律,并据此估算了管子的使用寿命。研究发现TP304H再热器管内壁在高温水蒸气环境下氧化产物层由外层和内层两部分组成,在外层与内层之间存在大量孔洞,并且外层发生了明显的剥落,剥落层厚度约为100μm。再热器管外壁则遭受含硫气氛的高温腐蚀和烟气冲刷磨损两种形式的破坏,烟气冲刷加剧了腐蚀的进行。 展开更多
关键词 高温腐蚀 TP304H 锅炉再热器管 剩余寿命
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12Cr1MoVG钢再热器管焊接接头断裂原因分析 被引量：11
4
作者 刘倩倩 句光宇 王志武 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第12期181-184,共4页
某12Cr1MoVG钢低温再热器管出口焊接接头运行7000 h后发生断裂,对其形貌、组织及硬度进行了分析。结果表明,焊接接头开裂出现在熔合区,沿晶界有微裂纹,断口呈冰糖状脆性沿晶断裂特征;同时,焊缝硬度偏高,易形成局部应力集中。结合裂纹产... 某12Cr1MoVG钢低温再热器管出口焊接接头运行7000 h后发生断裂,对其形貌、组织及硬度进行了分析。结果表明,焊接接头开裂出现在熔合区,沿晶界有微裂纹,断口呈冰糖状脆性沿晶断裂特征;同时,焊缝硬度偏高,易形成局部应力集中。结合裂纹产生的原因及特征,确定该焊接接头裂纹为再热裂纹。 展开更多
关键词 12Cr1MoVG钢 再热器管 焊接接头 断裂 再热裂纹
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高温再热器管失效分析 被引量：1
5
作者 朱衍勇 董毅 +3 位作者 司红 于桂岭 张志军 钟振前 《电子显微学报》 CAS CSCD 2005年第4期304-304,共1页
关键词 高温再热器管 失效分析 奥氏体不锈钢 显示材料 拉力试验 安全运动 材料脆化 微观组织 发电厂
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12Cr2MoWVTiB钢高温再热器管氧化膜的特征 被引量：1
6
作者 王志武 雷燕 寇莉莉 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2009年第11期66-68,共3页
电厂的12Cr2MoWVTiB钢高温再热器管实际运行中易出现氧化失效,为了对其实施有效的监督,采用扫描电镜、电子探针和X射线衍射对高温高压水蒸气下运行5.0×104h形成的氧化膜形貌、结构、成分及物相进行了分析。结果表明:氧化膜蒸汽侧... 电厂的12Cr2MoWVTiB钢高温再热器管实际运行中易出现氧化失效,为了对其实施有效的监督,采用扫描电镜、电子探针和X射线衍射对高温高压水蒸气下运行5.0×104h形成的氧化膜形貌、结构、成分及物相进行了分析。结果表明:氧化膜蒸汽侧形貌呈丘状或蘑菇云状,氧化膜基体侧呈方解石状,氧化膜横断面呈石状;氧化膜结构明显分为3层,外层、中间层和内层氧化膜均由粗大的柱状晶构成,各柱状晶层间有大量孔洞,而内层氧化膜与基体结合处氧化膜晶粒为细小等轴晶;O元素含量从外层氧化膜到靠近基体处,存在正的浓度梯度分布,而Fe,Cr,Mo元素含量存在负的浓度梯度分布,Cr,Mo元素在紧靠基体的氧化膜侧产生富集,含量均高于钢基体中的含量;氧化膜物相为Fe3O4和FeCr2O4。 展开更多
关键词 氧化膜 特征 12CR2MOWVTIB钢 高温再热器管
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长期服役锅炉末级再热器管泄漏分析
7
作者 柏振峰 《发电设备》 2024年第1期62-66,共5页
某电厂600 MW亚临界机组累计运行14万h后,锅炉末级再热器管发生泄漏。通过宏观观察、金相分析、扫描式电子显微镜(SEM)观察、能谱分析、X射线衍射(XRD)分析、硬度测试、拉伸性能测试等方式,对发生泄漏的末级再热器12Cr1MoV钢管段进行分... 某电厂600 MW亚临界机组累计运行14万h后,锅炉末级再热器管发生泄漏。通过宏观观察、金相分析、扫描式电子显微镜(SEM)观察、能谱分析、X射线衍射(XRD)分析、硬度测试、拉伸性能测试等方式,对发生泄漏的末级再热器12Cr1MoV钢管段进行分析。结果表明:发生泄漏的进汽侧12Cr1MoV钢管段已发生明显的组织老化,球化等级为4级,布氏硬度降低至103HBW,屈服强度低于标准值。机组长期运行过程中再热器管内壁的氧化皮发生脱落,使U形弯管的下弯头部位堵塞,从而导致进汽侧直管段发生严重超温。12Cr1MoV材质发生组织老化和性能下降,管内壁氧化皮脱落严重导致壁厚减薄,从而引起爆管泄漏。 展开更多
关键词 锅炉 末级再热器 泄漏 12CR1MOV钢 组织老化
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再热器管泄漏原因分析 被引量：3
8
作者 于贵君 郑福民 《腐蚀科学与防护技术》 CAS CSCD 北大核心 2008年第3期224-226,共3页
采用化学分析、金相分析,扫描电子显微镜等手段对抚顺发电有限责任公司2号炉低温再热器管泄漏原因进行了分析.结果表明:再热器管泄漏的主要原因是管内的凝结水中溶解氧和结垢造成管壁局部腐蚀减薄直至穿孔.同时提出了再热器管在使用过... 采用化学分析、金相分析,扫描电子显微镜等手段对抚顺发电有限责任公司2号炉低温再热器管泄漏原因进行了分析.结果表明:再热器管泄漏的主要原因是管内的凝结水中溶解氧和结垢造成管壁局部腐蚀减薄直至穿孔.同时提出了再热器管在使用过程中防止腐蚀的建议. 展开更多
关键词 再热器管 泄漏 腐蚀 分析
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高温再热器管失效研究与对策
9
作者 江国栋 卢建湘 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第8期250-252,共3页
对锅炉再热器管进行宏观检查、化学成分分析、金相显微组织观察和力学性能测试,分析了锅炉再热器管的失效原因。结果表明:该锅炉二级再热器管由于超温运行,因过热引起管子弯头的内外壁产生较厚的氧化皮。管子外弧面壁厚不足并在高温作... 对锅炉再热器管进行宏观检查、化学成分分析、金相显微组织观察和力学性能测试,分析了锅炉再热器管的失效原因。结果表明:该锅炉二级再热器管由于超温运行,因过热引起管子弯头的内外壁产生较厚的氧化皮。管子外弧面壁厚不足并在高温作用下使该处管子发生局部鼓胀,致使氧化皮开裂,露出的基体金属继续被氧化,管子内表面不断氧化与膨胀,导致锅炉二级再热器管破裂。 展开更多
关键词 再热器管 锅炉 金相组织 氧化
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电站高温再热器管的爆裂分析
10
作者 任学良 尚红权 《中国设备工程》 2002年第4期33-34,共2页
关键词 电站锅炉 高温再热器管 过热 过压 爆裂
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350MW亚临界机组T91钢再热器管泄漏失效分析 被引量：5
11
作者 卢权 孙莉 +1 位作者 陆启亮 陈伟 《理化检验（物理分册）》 CAS 2017年第8期607-610,共4页
国内某电厂引进型350 MW亚临界锅炉运行1.2×105 h后在进行水压试验时,其三级再热器T91钢管道在定位滑块焊接处出现多处泄漏失效现象。对其中两根发生泄漏的T91钢管进行割管取样,通过宏观分析、化学成分分析、力学性能试验、金相检... 国内某电厂引进型350 MW亚临界锅炉运行1.2×105 h后在进行水压试验时,其三级再热器T91钢管道在定位滑块焊接处出现多处泄漏失效现象。对其中两根发生泄漏的T91钢管进行割管取样,通过宏观分析、化学成分分析、力学性能试验、金相检验、扫描电镜以及能谱分析等方法,对其泄漏原因进行了分析。结果表明:焊接工艺执行不当,造成T91钢管在焊接定位滑块时局部管壁被焊穿,同时焊缝中存在气孔等缺陷,是导致其在水压试验时发生泄漏失效的主要原因。 展开更多
关键词 再热器管 泄漏 异种钢焊接 焊穿 气孔
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华能汕头火力发电厂1号炉再热器管失效分析
12
作者 钟万里 《广东电力科技信息》 2000年第2期17-18,共2页
关键词 火力发电厂 锅炉 再热器管 失效分析
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超超临界二次再热机组塔式锅炉再热器管壁温度优化调整试验 被引量：7
13
作者 王小华 梅振锋 +3 位作者 陈敏 姚啸林 陈宝康 施延洲 《热力发电》 CAS 北大核心 2017年第8期101-106,共6页
在再热器管壁不超温的前提下提升再热蒸汽温度是当前的一项重大课题。本文以1 000 MW二次再热机组塔式锅炉为研究对象,阐述了在提升再热蒸汽温度的同时保证管壁不超温的优化调整思路,即将2层再循环烟气水平摆角由对冲布置调整至下层再... 在再热器管壁不超温的前提下提升再热蒸汽温度是当前的一项重大课题。本文以1 000 MW二次再热机组塔式锅炉为研究对象,阐述了在提升再热蒸汽温度的同时保证管壁不超温的优化调整思路,即将2层再循环烟气水平摆角由对冲布置调整至下层再循环烟气水平摆角正切最大、上层正切居中,燃尽风水平摆角由无序布置调整至对冲布置,磨煤机组合运行方式由ABCDEF方式运行调整至ABCDE方式运行。优化调整后,额定负荷下,高/低压再热蒸汽温度由调整前的603.4℃/601.4℃提高至612.5℃/612.7℃,提升效果明显。但受限于管屏间吸热偏差,两侧管壁温度均存在低值,壁温最高点和最低点偏差改善并不明显。建议采取节流圈或受热面改造的办法,增加壁温低点的吸热量或降低壁温高点的吸热量。 展开更多
关键词 超超临界机组 锅炉 二次再热 再热蒸汽温度 再热器 管壁温度 优化调整
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再热汽温为623℃的再热器管壁温度优化调整 被引量：6
14
作者 王小华 俞胜捷 +3 位作者 薛晓垒 王义兵 梅振锋 陈敏 《热力发电》 CAS 北大核心 2018年第6期91-97,共7页
本文以设计再热蒸汽温度为623℃的1台660 MW机组、1台1 000 MW机组和1台1 000 MW二次再热机组为研究对象,综合分析了造成再热蒸汽温度偏低的原因,并有针对性地进行了优化调整。优化后,再热蒸汽温度均有较大程度的提升,660 MW机组和1 000... 本文以设计再热蒸汽温度为623℃的1台660 MW机组、1台1 000 MW机组和1台1 000 MW二次再热机组为研究对象,综合分析了造成再热蒸汽温度偏低的原因,并有针对性地进行了优化调整。优化后,再热蒸汽温度均有较大程度的提升,660 MW机组和1 000 MW一次再热机组再热蒸汽温度分别由调整前的609.0℃和599.8℃提高至618.0℃和619.8℃,1 000 MW二次再热机组高/低压高温再热蒸汽温度分别由调整前的603.4℃和601.4℃提高至612.5℃和612.7℃;同时,末级再热器管壁温度高低点的偏差也有所降低。该研究结果可为同类型机组再热器管壁温度的优化调整提供参考。 展开更多
关键词 超超临界机组 再热器 再热蒸汽温度 管壁温度 超温 二次再热 优化调整
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再热器管异种钢焊缝断裂原因分析 被引量：11
15
作者 吴奭登 高岩 盘荣旋 《热力发电》 CAS 北大核心 2011年第2期91-93,共3页
通过宏观检查、拉伸试验、金相显微组织分析,对锅炉后屏再热器12Cr1MoV钢与TP304H奥氏体钢异种钢接头泄漏原因进行了分析。结果表明,12Cr1MoV侧熔合区为接头的脆化和断裂薄弱区,熔合线上的富碳层和楔形缺陷导致焊缝形成裂纹而泄漏。另外... 通过宏观检查、拉伸试验、金相显微组织分析,对锅炉后屏再热器12Cr1MoV钢与TP304H奥氏体钢异种钢接头泄漏原因进行了分析。结果表明,12Cr1MoV侧熔合区为接头的脆化和断裂薄弱区,熔合线上的富碳层和楔形缺陷导致焊缝形成裂纹而泄漏。另外,12Cr1MoV和奥氏体钢焊缝金属线膨胀系数差别很大,在焊缝界面附近出现的明显热应力对裂纹的形成有一定的促进作用。 展开更多
关键词 再热器 异种钢接头 12CR1MOV TP304H 焊缝 泄漏
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电站锅炉过热器和再热器管壁温度计算的一种新方法 被引量：15
16
作者 刘林华 王孟浩 杨宗煊 《动力工程》 CSCD 1995年第2期1-4,共4页
在大型电站锅炉中，随着蒸汽参数的不断提高，屏式和辐射式过热器的广泛应用，以及直流锅炉和低倍率强制循环锅炉的问世，使锅炉受热面，特别是过热器和再热器的管壁温度十分接近其安全极限。为此，作者针对过热器和再热器提出了一种由... 在大型电站锅炉中，随着蒸汽参数的不断提高，屏式和辐射式过热器的广泛应用，以及直流锅炉和低倍率强制循环锅炉的问世，使锅炉受热面，特别是过热器和再热器的管壁温度十分接近其安全极限。为此，作者针对过热器和再热器提出了一种由炉外壁温推算炉内壁温的新方法。 展开更多
关键词 锅炉 过热器 再热器 温度 计算 发电厂
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锅炉再热器管腐蚀失效及防止措施 被引量：4
17
作者 李正刚 杨厚君 李朝志 《材料保护》 CAS CSCD 北大核心 2003年第6期38-40,共3页
　介绍了某电厂锅炉高温再热器发生失效的基本情况,通过化学元素分析、机械性能试验、宏观检查、金相分析和电子探针微区成分分析等试验表明,管子外表面存在较明显的结垢现象,氧化物下的金属金相组织出现深2～3个晶粒的沿晶腐蚀裂纹,沿... 　介绍了某电厂锅炉高温再热器发生失效的基本情况,通过化学元素分析、机械性能试验、宏观检查、金相分析和电子探针微区成分分析等试验表明,管子外表面存在较明显的结垢现象,氧化物下的金属金相组织出现深2～3个晶粒的沿晶腐蚀裂纹,沿晶腐蚀产物中存在S元素。综合分析认为,其失效类型为高温硫腐蚀,并提出了预防措施。 展开更多
关键词 锅炉 再热器 金相分析 高温腐蚀 防止措施
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基于神经网络的锅炉过热器和再热器管壁温度预测研究 被引量：10
18
作者 周云龙 苏耀雷 《热力发电》 CAS 北大核心 2012年第5期22-26,共5页
提出了采用BP神经网络和RBF神经网络对锅炉过热器和再热器壁温进行预测的方法,经过网络训练和测试,使预测的管壁温度有一定的准确度。RBF神经网络较BP神经网络误差更小,更稳定,更适合于预测锅炉过热器和再热器的管壁温度。
关键词 锅炉 过热器 再热器 神经网络 壁温 预测
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过热器和再热器管道内壁氧化膜生长预测的新方法 被引量：2
19
作者 赵志渊 徐鸿 林振娴 《动力工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2010年第10期733-736,共4页
通过对过热器/再热器管道的传热过程和拉-米公式进行研究,建立起预测管道内壁氧化膜生长的新的数值模型,并对某电厂的再热器管道进行了计算,将计算所得解析解与实际数据和模拟解进行对比.结果表明:基于数值模型的解析与模拟解有较好的... 通过对过热器/再热器管道的传热过程和拉-米公式进行研究,建立起预测管道内壁氧化膜生长的新的数值模型,并对某电厂的再热器管道进行了计算,将计算所得解析解与实际数据和模拟解进行对比.结果表明:基于数值模型的解析与模拟解有较好的一致性,并与实际数据吻合.但解析法的计算时间短、模型简单、便于现场操作,并且能够根据氧化膜的实际厚度计算出管壁各界面温度. 展开更多
关键词 氧化膜 生长 预测 过热器 再热器
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TP304H不锈钢再热器管泄漏原因失效分析 被引量：7
20
作者 张磊 曹海涛 《铸造技术》 CAS 北大核心 2016年第11期2369-2371,共3页
对某电厂锅炉后屏再热器最外圈TP304H管泄漏进行了失效原因分析,主要工作内容包括宏观观察、几何尺寸测量、金相分析、硬度测试、扫描电镜分析和能谱分析。结果表明,后屏再热器最外圈TP304H管的失效类型是热疲劳,烟气温度过高且燃烧不... 对某电厂锅炉后屏再热器最外圈TP304H管泄漏进行了失效原因分析,主要工作内容包括宏观观察、几何尺寸测量、金相分析、硬度测试、扫描电镜分析和能谱分析。结果表明,后屏再热器最外圈TP304H管的失效类型是热疲劳,烟气温度过高且燃烧不稳定是造成其失效的主要原因。 展开更多
关键词 后屏再热器 TP304H 热疲劳
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