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1Cr18Ni9Ti不锈钢摆动激光焊接接头成形性能研究
1
作者 李双吉 毛冬远 +4 位作者 何增水 卢冰 刘军 王毅龙 刘宏 《热加工工艺》 北大核心 2025年第1期51-55,64,共6页
采用不同摆动频率和摆动幅度开展1Cr18Ni9Ti不锈钢的摆动激光焊接试验,研究了不同摆动激光工艺参数对焊缝气孔率和宏观形貌,接头微观组织和力学性能的影响规律。结果表明:与摆动频率相比,增加摆动幅度可有效降低焊缝气孔率,在100 Hz频率... 采用不同摆动频率和摆动幅度开展1Cr18Ni9Ti不锈钢的摆动激光焊接试验,研究了不同摆动激光工艺参数对焊缝气孔率和宏观形貌,接头微观组织和力学性能的影响规律。结果表明:与摆动频率相比,增加摆动幅度可有效降低焊缝气孔率,在100 Hz频率、1.5 mm幅度时,气孔率降至0.19%。随着摆动频率的增加,钉头宽度先下降后变化不大,随着摆动幅度的增加,钉杆宽度逐渐增加而熔深减小。不同摆动频率和幅度下焊缝微观组织差别不大,主要由骨架状和板条状铁素体以及奥氏体组成。上部焊缝边缘比焊缝中心有更多的板条状铁素体,而下部焊缝过渡区比上部焊缝边缘有更为细小的组织形态。焊缝与母材的整体硬度差异不大,且不同摆动参数下焊缝平均硬度也未发现明显变化。接头拉伸主要断裂在母材位置,其断口的宏观颈缩现象和微观韧窝特征均表明拉伸过程中主要发生了塑性断裂。 展开更多
关键词 摆动激光焊接 1cr18ni9ti不锈钢 气孔率 微观组织 力学性能
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热处理工艺对1Cr18Ni9不锈钢低周疲劳性能及微观组织演化的影响
2
作者 梅婷 杨英 +5 位作者 邹斌 郁红敏 邹同飞 胡正纬 蒋运庆 张宏 《精密成形工程》 北大核心 2025年第3期148-159,共12页
目的探究热处理前后1Cr18Ni9不锈钢材料的低周疲劳力学响应是否存在变化,以及相应的微观组织结构是否存在差异,并且探究微观组织结构演化对宏观疲劳力学性能的影响。方法在同样加载条件和加载环境下,分别对不经热处理(即母材试样)和经... 目的探究热处理前后1Cr18Ni9不锈钢材料的低周疲劳力学响应是否存在变化,以及相应的微观组织结构是否存在差异,并且探究微观组织结构演化对宏观疲劳力学性能的影响。方法在同样加载条件和加载环境下,分别对不经热处理(即母材试样)和经过热处理的试样进行了由应变控制的室温低周疲劳测试,分别获取了各组试样的力学行为特征。针对2组试样分别进行了扫描电子显微镜(SEM)、电子背散射衍射(EBSD)以及透射电子显微镜(TEM)等尺度的微结构表征,包括母材试样和热处理试样的疲劳断口截面形貌、初始态和变形态晶粒结构表征以及变形态位错形貌分析等。结果室温低周疲劳测试结果表明,热处理后的试样表现出比母材试样更加优异的抗疲劳性能,主要体现为更好的材料强度、优异的材料韧性以及更高的疲劳寿命。微结构表征结果表明,热处理促进了材料内部退火孪晶的生长,并降低了初始位错密度;热处理加工使合金整体的塑性变形行为更加协调,这在一定程度上降低了疲劳变形过程中局部区域微裂纹的萌生,从而有利于延长材料的疲劳寿命;热处理后,在变形过程中可以形成更加密集且广泛分布的位错胞状结构,与变形微孪晶之间相互作用,有效阻碍了后续位错的运动,从而提高了合金的塑性应变能力;热处理后试样产生马氏体相变的门槛值降低,促进了奥氏体基体向马氏体板条的转变,马氏体板条的体积分数约占20%,从而提高了合金抗疲劳破坏的能力。结论1Cr18Ni9不锈钢材料在经过热处理后,其抗低周疲劳破坏能力得到提升,合金中相应的微观组织结构在热处理后发生变化,引起了马氏体相变,微观组织结构的演化特征解释了力学性能之间的差异。 展开更多
关键词 1cr18ni9不锈钢 热处理 低周疲劳 微观结构演化 马氏体相变
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Cr18Ni8型不锈钢零件真空炉气淬及空气炉水淬工艺验证
3
作者 周文玥 邵鹏 +1 位作者 朱立新 乔益振 《山西冶金》 2025年第1期21-23,共3页
目前Cr18Ni8型锁片类不锈钢零件由真空水淬炉进行淬火处理,为摸索其他热处理制度,选用1Cr18Ni9Ti作为Cr18Ni8系列材料代表,在真空气淬炉和普通空气炉采用不同热处理制度对δ1.5 mm、δ0.5 mm的1Cr18Ni9Ti板材进行热处理试验,参照材料技... 目前Cr18Ni8型锁片类不锈钢零件由真空水淬炉进行淬火处理,为摸索其他热处理制度,选用1Cr18Ni9Ti作为Cr18Ni8系列材料代表,在真空气淬炉和普通空气炉采用不同热处理制度对δ1.5 mm、δ0.5 mm的1Cr18Ni9Ti板材进行热处理试验,参照材料技术标准GJB 2295A—2006对试样进行抗拉强度试验,并进行硬度、弯曲、显微组织、晶间腐蚀检测。通过对比经上述热处理方式处理后的试样的各项指标得出,以普通空气炉中、保温温度1050℃、保温时间5~10 min、水冷的热处理制度获得的零件的力学性能及金相组织最优。考虑到实际生产中,零件装炉数量较多,为避免零件在固溶过程中存在热不透的情况,在空气炉水淬的热处理方式中,适当延长保温时间,选取保温温度1050℃、保温时间10~15 min、水冷的热处理制度。 展开更多
关键词 热处理 1cr18ni9ti cr18ni8型不锈钢 空气炉水淬
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1Cr18Ni9Ti不锈钢在滑移区的微动磨损行为 被引量：14
4
作者 徐向阳 徐滨士 +2 位作者 刘文今 刘世参 周美玲 《摩擦学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2002年第6期444-448,共5页
研究了1Cr18Ni9Ti不锈钢在滑移区的微动磨损行为,分析了其摩擦系数、磨损体积损失以及磨损表面和截面形貌,探讨了其微动磨损机理.结果表明,1Cr18Ni9Ti不锈钢的微动磨损分为开始、过渡和稳定3个阶段.开始阶段以粘着磨损为主,稳定阶段以... 研究了1Cr18Ni9Ti不锈钢在滑移区的微动磨损行为,分析了其摩擦系数、磨损体积损失以及磨损表面和截面形貌,探讨了其微动磨损机理.结果表明,1Cr18Ni9Ti不锈钢的微动磨损分为开始、过渡和稳定3个阶段.开始阶段以粘着磨损为主,稳定阶段以表层破碎剥落为主.1Cr18Ni9Ti不锈钢磨屑的形成机制取决于表层形成摩擦学白层和加工硬化的速率同亚表层疲劳裂纹扩展速率的竞争,重载条件下,前者占据主导地位. 展开更多
关键词 滑移区 1cr18ni9ti不锈钢 微动磨损 磨损机理 摩擦学白层 加工硬化
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1Cr18Ni9Ti不锈钢的喷丸表面纳米化及其对耐蚀性的影响 被引量：26
5
作者 王天生 于金库 +1 位作者 董冰峰 张福成 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第9期51-54,共4页
用X射线衍射仪和透射电镜对1Cr18Ni9Ti不锈钢高能喷丸处理试样表面形成的纳米晶组织进行了表征。用阳极动电位极化曲线测定和点蚀试验研究了喷丸表面纳米化对1Cr18Ni9Ti不锈钢耐蚀性的影响,并借助扫描电镜对点蚀试样表面形貌进行了表征... 用X射线衍射仪和透射电镜对1Cr18Ni9Ti不锈钢高能喷丸处理试样表面形成的纳米晶组织进行了表征。用阳极动电位极化曲线测定和点蚀试验研究了喷丸表面纳米化对1Cr18Ni9Ti不锈钢耐蚀性的影响,并借助扫描电镜对点蚀试样表面形貌进行了表征。结果表明,喷丸导致试样表面层形成平均尺寸约18 nm的纳米晶组织,即实现了表面纳米化,并产生了体积分数约15%的形变诱发α马氏体。随距喷丸表面深度增大晶粒尺寸逐渐增大,α马氏体的体积分数逐渐减小。喷丸表面纳米化可以明显改善1Cr18Ni9Ti不锈钢样品在3.5%NaCl溶液中的动电位极化特性。与原始粗晶试样相比,喷丸表面纳米化试样更容易形成稳定的腐蚀钝化膜,其抗氯离子腐蚀性能显著提高。 展开更多
关键词 1crl18ni9ti不锈钢 表面纳米化 喷丸 耐蚀性
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电化学噪声和电化学阻抗谱监测1Cr18Ni9Ti不锈钢的初期点蚀行为 被引量：22
6
作者 胡丽华 杜楠 +1 位作者 王梅丰 赵晴 《中国腐蚀与防护学报》 CAS CSCD 北大核心 2007年第4期233-237,共5页
采用电化学噪声和电化学阻抗谱技术,研究1Cr18Ni9Ti不锈钢在3.5%NaCl溶液中的早期腐蚀行为。研究表明,浸泡初期(0h～48h),电化学噪声电位、电流在测量时间范围内漂移较小,电位谱功率(PSDV)曲线的斜率几乎不变;电化学阻抗谱在低频下出现... 采用电化学噪声和电化学阻抗谱技术,研究1Cr18Ni9Ti不锈钢在3.5%NaCl溶液中的早期腐蚀行为。研究表明,浸泡初期(0h～48h),电化学噪声电位、电流在测量时间范围内漂移较小,电位谱功率(PSDV)曲线的斜率几乎不变;电化学阻抗谱在低频下出现感抗特征,表明研究电极表面发生钝化膜破裂与修复的交替过程,即出现了亚稳态蚀点。浸泡中期(48h～60h),电化学噪声出现尖峰波动,谱功率曲线的斜率产生突变,电化学阻抗谱的低频感抗特征消失,表明研究电极表面的亚稳态蚀点转化为稳定蚀点。扫描电镜表面形貌分析表明,浸泡60h后研究电极表面出现明显蚀点。 展开更多
关键词 1cr18ni9ti不锈钢 点蚀 电化学噪声 电化学阻抗谱 扫描电镜
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表面纳米化预处理对1Cr18Ni9Ti不锈钢渗硫层摩擦学性能的影响 被引量：18
7
作者 马国政 徐滨士 +1 位作者 王海斗 司洪娟 《机械工程学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第11期75-81,共7页
用超声速微粒轰击表面纳米化技术在1Cr18Ni9Ti不锈钢表面制备了晶粒尺寸约为30 nm的具有随机取向的等轴状纳米晶表层,后用低温离子渗硫技术在部分纳米化样品和原始样品表面分别制备了硫化物层。在УТИ-1000型球盘式摩擦磨损试验机上... 用超声速微粒轰击表面纳米化技术在1Cr18Ni9Ti不锈钢表面制备了晶粒尺寸约为30 nm的具有随机取向的等轴状纳米晶表层,后用低温离子渗硫技术在部分纳米化样品和原始样品表面分别制备了硫化物层。在УТИ-1000型球盘式摩擦磨损试验机上对比研究了干摩擦条件下纳米化处理前后的1Cr18Ni9Ti不锈钢及两种渗硫试样的摩擦学性能。结果表明,纳米化处理明显提高了1Cr18Ni9Ti钢的摩擦学性能和低温离子渗硫的效果,纳米化表面的摩擦因数由0.65降低到0.45,而纳米化预处理后渗硫层厚度由1μm增加到3.5μm。分析认为,这些性能的提升主要与纳米晶表面层具有较高的硬度、强度和化学活性有关。原始1Cr18Ni9Ti钢的主要磨损机制为磨料磨损和粘着磨损,而表面纳米化处理后转变为以疲劳磨损为主。 展开更多
关键词 表面纳米化 低温离子渗硫 摩擦学性能 1cr18ni9ti 钢
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倾斜式剪切冷却制备1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态材料 被引量：11
8
作者 管仁国 李罡 +1 位作者 李俊鹏 温景林 《东北大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第9期867-870,共4页
利用自制的实验装置对倾斜式剪切冷却技术制备1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态合金进行了研究.倾斜式剪切冷却技术使熔融1Cr18Ni9Ti不锈钢合金在剪切冷却作用下形成组织优良的半固态材料;在冷却板的冷却作用与重力的剪切作用下1Cr18Ni9Ti不锈钢... 利用自制的实验装置对倾斜式剪切冷却技术制备1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态合金进行了研究.倾斜式剪切冷却技术使熔融1Cr18Ni9Ti不锈钢合金在剪切冷却作用下形成组织优良的半固态材料;在冷却板的冷却作用与重力的剪切作用下1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态合金逐渐由树枝晶演化为细小的球形晶;倾角、冷却板长度、冷却板表面性质对合金组织具有重要影响;在倾角为45°,冷却板长度为650mm,冷却板采用紫铜材质的条件下可制备出细小球形的1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态材料. 展开更多
关键词 倾斜式剪切冷却 半固态 1cr18ni9ti不锈钢 组织
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1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态浆料的制备和轧制 被引量：7
9
作者 毛卫民 赵爱民 +3 位作者 云东 张乐平 康永林 钟雪友 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2003年第10期1071-1075,共5页
研究了1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态浆料的制备和轧制规律,结果表明:在本实验条件下,当搅拌时间为2—3 min时,可以获得尺寸大小为100一200μm、固相率为50％-60％的球状初生奥氏体的半固态浆料,便于从搅拌室底孔中放出,浆料可以实现顺利轧制... 研究了1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态浆料的制备和轧制规律,结果表明:在本实验条件下,当搅拌时间为2—3 min时,可以获得尺寸大小为100一200μm、固相率为50％-60％的球状初生奥氏体的半固态浆料,便于从搅拌室底孔中放出,浆料可以实现顺利轧制,但球状初生固相颗粒与液相发生了分离,球状初生固相颗粒集中在轧材的心部,而液相偏聚在轧材的四周;经过一道次轧制, 1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态浆料轧制板材的常温强度比常规热轧板材的强度高,但延伸率下降. 展开更多
关键词 1cr18ni9ti 半固态 电磁搅拌 轧制
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1Cr18Ni9Ti不锈钢的非比例循环强化性能 被引量：14
10
作者 陈旭 田涛 安柯 《力学学报》 EI CSCD 北大核心 2001年第5期698-705,共8页
对１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢进行了各种比例和非比例循环本构实验，其中包括国路径、正方 形、正菱形、蝶形、三角形和两种十字形应变路径．表明其具有明显的非比例循环附加强化． 在相同的等效应变幅值下，材料的附加强化与路径密切... 对１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢进行了各种比例和非比例循环本构实验，其中包括国路径、正方 形、正菱形、蝶形、三角形和两种十字形应变路径．表明其具有明显的非比例循环附加强化． 在相同的等效应变幅值下，材料的附加强化与路径密切相关．对于圆路径；其附加强化度最大 可达６０％．通过对不同应变历史的实验研究表明，先前小的非比例度的加载历史对后继大的非 比例度路径的强化没有影响；而先前大非比例度的加载路径对后继小非比例度路径的循环强化 有较大影响． 展开更多
关键词 非比例循环载荷 循环塑性 附加强化 1cr18ni9ti不锈钢 循环强化
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高能喷丸0Cr18Ni9Ti不锈钢自纳米化机理 被引量：15
11
作者 韩靖 盛光敏 胡国雄 《中南大学学报（自然科学版）》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第3期644-649,共6页
为在0Cr18Ni9Ti不锈钢棒材端面制备出纳米晶,采用高能喷丸(HESP)对不锈钢棒材的端面进行表面自纳米化处理。利用扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)、X射线衍射仪对喷丸端塑性变形层不同深度的组织进行表征,并对0Cr18Ni9Ti不锈... 为在0Cr18Ni9Ti不锈钢棒材端面制备出纳米晶,采用高能喷丸(HESP)对不锈钢棒材的端面进行表面自纳米化处理。利用扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)、X射线衍射仪对喷丸端塑性变形层不同深度的组织进行表征,并对0Cr18Ni9Ti不锈钢在高能喷丸过程中的晶粒细化机理进行讨论。结果表明:在喷丸端大约70μm深度内形成纳米组织,其中喷丸表面的晶粒尺寸达到52nm左右。晶粒细化机理为:在小应变作用下主要是孪生变形把粗大晶粒细化成孪晶薄片,在大应变作用下,孪晶交叉把孪晶片细化成纳米晶粒,同时在孪晶交叉处产生应变诱导马氏体相变。 展开更多
关键词 高能喷丸 0cr18ni9ti不锈钢 孪生变形 纳米晶
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1Cr18Ni9Ti不锈钢双辊薄带凝固组织区的形成机理 被引量：8
12
作者 杨明波 潘复生 +1 位作者 张丁非 丁培道 《材料研究学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2005年第3期325-330,共6页
在双辊薄带连铸实验和薄带凝固组织特征分析的基础上,结合对薄带凝固组织区的模拟预测结果,研究了1Cr18Ni9Ti不锈钢双辊薄带凝固组织区(特别是等轴晶区)的形成机理.结果表明:1Cr18Ni9Ti不锈钢双辊薄带凝固组织中的等轴晶区不但在凝固类... 在双辊薄带连铸实验和薄带凝固组织特征分析的基础上,结合对薄带凝固组织区的模拟预测结果,研究了1Cr18Ni9Ti不锈钢双辊薄带凝固组织区(特别是等轴晶区)的形成机理.结果表明:1Cr18Ni9Ti不锈钢双辊薄带凝固组织中的等轴晶区不但在凝固类型为半固态时形成,在轧制或理想型时也能形成.其形成机理为,熔池中悬浮游离晶体的沉积、聚集以及在枝晶生长前沿的长大和薄带离开二铸辊最小间隙(铸辊出口)后,薄带/空气界面换热系数骤然降低抑制了柱状枝品的生长,并促使薄带中部未凝固熔体中游离晶体的择优长大. 展开更多
关键词 金属材料 双辊薄带 1cr18ni9ti不锈钢 凝固组织区 形成机理
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干摩擦条件下Si_3N_4基和Ti（CN）基陶瓷对1Cr18Ni9Ti不锈钢的磨损机理 被引量：7
13
作者 庄大明 刘家浚 +2 位作者 朱宝亮 罗振壁 苗赫濯 《摩擦学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1996年第3期193-201,共9页
研究了Ｓｉ３Ｎ４基陶瓷和Ｔｉ（ＣＮ）基陶瓷分别与１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢在干摩擦条件下对摩时的磨损行为，并且通过销－盘磨损试验和磨损表面形貌分析等，提出了这２种陶瓷的磨损机理：Ｓｉ３Ｎ４基陶瓷主要是在磨损表面发生偶... 研究了Ｓｉ３Ｎ４基陶瓷和Ｔｉ（ＣＮ）基陶瓷分别与１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢在干摩擦条件下对摩时的磨损行为，并且通过销－盘磨损试验和磨损表面形貌分析等，提出了这２种陶瓷的磨损机理：Ｓｉ３Ｎ４基陶瓷主要是在磨损表面发生偶件材料１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ粘着层的粘着与剥落，同时陶瓷中的Ｓｉ向粘着层发生扩散转移，并在粘着层表面下２０～３０μｍ深度范围内产生裂纹和断裂而导致磨损；Ｔｉ（ＣＮ）基陶瓷在发生粘着层的粘着与剥落的同时，还由于摩擦温度很高引起陶瓷表面熔化。 展开更多
关键词 陶瓷 不锈钢 干摩擦 磨损机理 1cr18ni9ti
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0Cr18Ni9Ti不锈钢表面纳米化层的组织和性能 被引量：5
14
作者 韩靖 盛光敏 +2 位作者 胡国雄 周小玲 颜婧 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2008年第11期64-68,共5页
采用高能喷丸对0Cr18Ni9Ti不锈钢棒材端面进行了表面自纳米化处理;利用扫描电子显微镜、透射电子显微镜、X射线衍射仪和显微硬度计对塑性变形层的组织和性能进行了表征。结果表明:在距表面70μm左右的范围内形成了100 nm以下的等轴纳米... 采用高能喷丸对0Cr18Ni9Ti不锈钢棒材端面进行了表面自纳米化处理;利用扫描电子显微镜、透射电子显微镜、X射线衍射仪和显微硬度计对塑性变形层的组织和性能进行了表征。结果表明:在距表面70μm左右的范围内形成了100 nm以下的等轴纳米晶;从基体到喷丸表面,变形层的显微组织依次为单相奥氏体、奥氏体和马氏体两相共存、单相马氏体;晶粒细化显著提高了塑性变形层的显微硬度。 展开更多
关键词 高能喷丸 0cr18ni9ti不锈钢 纳米 显微硬度
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0Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢热浸镀铝层的抗高温氧化性能 被引量：10
15
作者 赵霞 徐家文 孙永鑫 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2009年第3期76-79,共4页
通过SEM、EDS、XRD分析了0Cr18Ni9Ti钢热浸镀铝层在1000℃氧化180 h后的组织变化情况,以及高温抗氧化性能与微观结构的关系。结果表明,热浸镀铝层的高温氧化动力学曲线符合抛物线规律,其抗高温氧化性能明显优于未浸镀件。在1000℃氧化18... 通过SEM、EDS、XRD分析了0Cr18Ni9Ti钢热浸镀铝层在1000℃氧化180 h后的组织变化情况,以及高温抗氧化性能与微观结构的关系。结果表明,热浸镀铝层的高温氧化动力学曲线符合抛物线规律,其抗高温氧化性能明显优于未浸镀件。在1000℃氧化180 h试验表明,镀层由Al和FeAl2相转变为β-NiAl相和FeAl相,以及很少量的β-Al2O3相。在高温氧化过程中,真正起到抗高温氧化作用的是扩散层中的金属间化合物FeAl相和β-NiAl相,β-AlO氧化膜主要起抑制氧进入的作用。 展开更多
关键词 0cr18ni9ti奥氏体不锈钢 热浸镀铝 抗氧化性能 微观组织
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1Cr18Ni9Ti不锈钢表面纳米化及力学性能 被引量：8
16
作者 马志伟 王敏 +1 位作者 拓川 赵坤 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2014年第4期87-91,共5页
借助X射线衍射仪、透射电镜对1Cr18Ni9Ti不锈钢在超音速微粒轰击(SFPB)形变热处理过程中的纳米晶组织演化进行表征。研究结果表明,通过SFPB处理,1Cr18Ni9Ti钢表面获得了纳米组织,晶粒尺寸随着距表面距离的增加而增大,直至与基体粗晶相同... 借助X射线衍射仪、透射电镜对1Cr18Ni9Ti不锈钢在超音速微粒轰击(SFPB)形变热处理过程中的纳米晶组织演化进行表征。研究结果表明,通过SFPB处理,1Cr18Ni9Ti钢表面获得了纳米组织,晶粒尺寸随着距表面距离的增加而增大,直至与基体粗晶相同;经SFPB处理30min后,表面晶粒尺寸趋于稳定,形成平均晶粒尺寸约16nm的随机取向的等轴状纳米晶。随着SFPB时间的增加,显微硬度显著增大,而试样的抗拉强度和屈服强度先升后降,延伸率降低;表面纳米化后拉伸试样断口为韧窝-微孔聚集型断裂,韧窝形成微孔,微孔相连而产生断裂。 展开更多
关键词 1cr18ni9ti钢 超音速微粒轰击 (SFPB) 表面纳米化 力学性能 断口
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1Cr18Ni9Ti不锈钢的半固态流变浆料的直接轧制 被引量：3
17
作者 赵爱民 康永林 +4 位作者 毛卫民 高军芳 张乐平 焦殿辉 李具仓 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2004年第6期27-32,共6页
采用电磁搅拌制备出含球状固相的1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态流变浆料,并将这种浆料直接轧制成厚度为2～5mm板材,然后观察分析了不同尺寸轧件的微观组织。结果表明:固相分数为0 3～0 6的半固态流变浆料具有较好的流动性,在重力作用下,流变... 采用电磁搅拌制备出含球状固相的1Cr18Ni9Ti不锈钢半固态流变浆料,并将这种浆料直接轧制成厚度为2～5mm板材,然后观察分析了不同尺寸轧件的微观组织。结果表明:固相分数为0 3～0 6的半固态流变浆料具有较好的流动性,在重力作用下,流变浆料可以从电磁搅拌器输送至轧机进行直接轧制。但在轧制过程中会产生液相偏析和固相颗粒的塑性变形。沿轧件宽度和厚度边缘液相分数高,中心部位液相分数低;小尺寸轧件的液相偏析程度较小,而大尺寸轧件的液相偏析程度大;大尺寸轧件中心的固相颗粒发生了一定程度的塑性变形,沿着轧制方向,固相颗粒明显拉长。这说明在轧制变形过程中,半固态流变浆料的液相和固相颗粒流动速度不同,液相的流动速度快,当中心部位的固相分数增加到一定值时,固相颗粒将发生塑性变形。 展开更多
关键词 1cr18ni9ti 不锈钢 电磁搅拌 凝固 流变浆料 直接轧制
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1Cr18Ni9Ti不锈钢多轴棘轮效应试验研究 被引量：8
18
作者 田涛 陈旭 安柯 《机械工程材料》 CAS CSCD 北大核心 2002年第1期19-21,共3页
对 1Cr18Ni9Ti不锈钢进行了多轴棘轮效应及典型的非比例循环试验研究 ,表明1Cr18Ni9Ti钢是循环强化材料并表现出明显的非比例循环附加强化。在多轴棘轮试验中 ,应变幅值、轴向载荷大小及方向对材料强化性能、轴向应变、棘轮应变率有着... 对 1Cr18Ni9Ti不锈钢进行了多轴棘轮效应及典型的非比例循环试验研究 ,表明1Cr18Ni9Ti钢是循环强化材料并表现出明显的非比例循环附加强化。在多轴棘轮试验中 ,应变幅值、轴向载荷大小及方向对材料强化性能、轴向应变、棘轮应变率有着明显影响。 展开更多
关键词 棘轮效应 循环强化 1cr18ni9ti不锈钢
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激光电子散斑干涉技术监测1Cr18Ni9Ti不锈钢在氯化钠溶液中的早期点蚀行为 被引量：5
19
作者 王梅丰 杜楠 +2 位作者 李晓刚 赵晴 刘刚 《腐蚀与防护》 CAS 北大核心 2009年第1期29-31,38,共4页
利用激光电子散斑干涉技术(ESPI)实时、原位监测了1Cr18Ni9Ti不锈钢在3.5%氯化钠溶液阳极极化过程中的表面动态变化;用金相显微镜、原子力显微镜等对阳极极化后试样表面腐蚀点进行宏观形貌和微观形貌特征研究;发现极化过程中激光干涉图... 利用激光电子散斑干涉技术(ESPI)实时、原位监测了1Cr18Ni9Ti不锈钢在3.5%氯化钠溶液阳极极化过程中的表面动态变化;用金相显微镜、原子力显微镜等对阳极极化后试样表面腐蚀点进行宏观形貌和微观形貌特征研究;发现极化过程中激光干涉图上出现的亮斑是由不锈钢表面点蚀产物扩散造成的。结果表明,采用ESPI技术可以对1Cr18Ni9Ti不锈钢点腐蚀过程进行原位、全场、非接触、高精度、动态连续的检测。 展开更多
关键词 1cr18ni9ti 电子散斑干涉术(ESPI) 点蚀
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选区激光熔化1Cr18Ni9Ti不锈钢的组织和性能 被引量：3
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作者 柯林达 肖美立 +3 位作者 姚斐 邓竹君 乐斌 李中权 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第22期70-73,77,共5页
为了分析选区激光熔化(SLM)成形1Cr18Ni9Ti不锈钢零件的组织和性能,研究了该零件的致密度、化学成分、微观组织和力学性能。采用1050℃/30 min工艺对拉伸试样进行固溶处理,分析了固溶处理对试样微观组织和力学性能的影响。结果表明:SLM... 为了分析选区激光熔化(SLM)成形1Cr18Ni9Ti不锈钢零件的组织和性能,研究了该零件的致密度、化学成分、微观组织和力学性能。采用1050℃/30 min工艺对拉伸试样进行固溶处理,分析了固溶处理对试样微观组织和力学性能的影响。结果表明:SLM成形1Cr18Ni9Ti不锈钢粉末时,低激光功率和高扫描速度易出现熔合不良造成的孔隙缺陷,且对试样的断后伸长率和断面收缩率的影响较大。与原始粉末相比,SLM成形零件内部S和P元素含量较少,而C元素的含量是原始粉末的2倍多。采用优化后的工艺参数成形的该零件具有良好的拉伸性能:抗拉强度为732 MPa,塑性延伸强度为576 MPa,断后伸长率为44.5%,断面收缩率Z为71%。在热处理前,内部存在一定的元素偏析,熔覆层和扫描线明显;固溶处理后,熔覆层和扫描线消失,内部组织均匀,该零件的抗拉强度为704 MPa,塑性延伸强度为384MPa,断后伸长率为40.0%,断面收缩率Z为67%。 展开更多
关键词 选区激光熔化 1cr18ni9ti 热处理 力学性能 微观形貌
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