210 t顶底复吹转炉-RH流程IF钢板坯连铸钢水温降规律的研究 被引量：2

1

作者 王毓男 包燕平 +2 位作者 崔衡 陈斌 季晨曦 《特殊钢》 北大核心 2011年第1期40-43,共4页

对迁钢210 t顶底复吹转炉-RH-板坯连铸工艺条件下的IF钢温度状况进行了统计和分析,根据RH初始温度和废钢加入量对RH处理过程温降的影响,建立RH处理过程钢水温度变化的数学模型,得出转炉出钢至开始连铸时的总温降为162.52℃,转炉出钢至R... 对迁钢210 t顶底复吹转炉-RH-板坯连铸工艺条件下的IF钢温度状况进行了统计和分析,根据RH初始温度和废钢加入量对RH处理过程温降的影响,建立RH处理过程钢水温度变化的数学模型,得出转炉出钢至开始连铸时的总温降为162.52℃,转炉出钢至RH到站平均温降为79.54℃,RH过程平均温降39.10℃,RH出站至中间包的温降为44.58℃;利用多元统计回归分析,可较好地预测RH过程的温降。 展开更多

关键词 IF钢 转炉-RH-连铸流程 钢水温度 数学模型

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论合同解除权诉讼上行使的性质及司法规则

2

作者 王毓男 牛翔 《安徽大学学报（哲学社会科学版）》 CSSCI 北大核心 2023年第5期105-112,共8页

《民法典》第562条~566条规定的合同解除权是一种普通形成权,可以在诉讼外及诉讼上自由行使。不同于形成诉权,合同解除权行使之诉为确认之诉。合同解除权诉讼上行使的效果应依实体法的规定处理。原告撤回诉讼、变更诉讼请求为继续履行... 《民法典》第562条~566条规定的合同解除权是一种普通形成权,可以在诉讼外及诉讼上自由行使。不同于形成诉权,合同解除权行使之诉为确认之诉。合同解除权诉讼上行使的效果应依实体法的规定处理。原告撤回诉讼、变更诉讼请求为继续履行等或与被告达成调解的,合同是否已经解除,应根据解除意思是否到达对方及行使解除权的行为是否具备实体法规定的要件进行判断。经相对人同意,解除权人可撤销解除合同的意思表示,但若因此损害第三方利益且第三方提起诉讼的,法院应依实体法的规定审查前诉中合同解除的期间,并作出相应处理。 展开更多

关键词 合同解除权 实体法 诉讼法 确认之诉 形成之诉

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矿山企业之路

3

作者 王毓男 李国文 《广东有色金属》 1997年第4期1-2,共2页

关键词 矿山企业 市场经济 生产经营 企业管理

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BN型易切削钢的冶炼工艺及其切削加工性 被引量：7

4

作者 王毓男 包燕平 +1 位作者 王敏 张乐辰 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第7期869-874,共6页

对BN型易切削钢的冶炼工艺与切削加工性进行了研究.通过实验室热态实验得到不同B、N元素含量的试样,利用理论计算研究试样中主要夹杂物的析出规律,然后对BN夹杂物的形貌、尺寸及组成进行分析,最后对试样进行力学性能测试及切削实验.结... 对BN型易切削钢的冶炼工艺与切削加工性进行了研究.通过实验室热态实验得到不同B、N元素含量的试样,利用理论计算研究试样中主要夹杂物的析出规律,然后对BN夹杂物的形貌、尺寸及组成进行分析,最后对试样进行力学性能测试及切削实验.结果发现在钢中添加B、N元素能够明显改善钢的切削性能,且不影响钢的力学性能. 展开更多

关键词 易切削钢 炼钢 切削加工性 氮化硼 夹杂物

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易切削钢中夹杂物的纳米压痕表征 被引量：8

5

作者 王毓男 包燕平 王敏 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第7期903-909,共7页

利用纳米压痕技术对钢中BN、MnS、Al2O3、TiN等夹杂物进行纳米压痕表征,详细讨论了BN夹杂物对钢的切削性能的改善作用,并分析了纳米压痕表征及宏观硬度测量的误差.研究表明:铸态BN夹杂物硬度低于MnS夹杂物,锻造态BN夹杂物硬度高于MnS夹... 利用纳米压痕技术对钢中BN、MnS、Al2O3、TiN等夹杂物进行纳米压痕表征,详细讨论了BN夹杂物对钢的切削性能的改善作用,并分析了纳米压痕表征及宏观硬度测量的误差.研究表明:铸态BN夹杂物硬度低于MnS夹杂物,锻造态BN夹杂物硬度高于MnS夹杂物,三者均远低于钢基体;铸态与锻造态BN夹杂物均能在钢中起到应力集中源、润滑及包裹硬质点的作用,改善钢的切削性能;纳米压痕表征及宏观硬度测量均存在一定的误差. 展开更多

关键词 易切削钢 非金属夹杂物 纳米压痕 硬度 切削性能 氮化硼

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RH-TOP精炼终点钢水温度的预报模型 被引量：6

6

作者 王毓男 包燕平 +2 位作者 崔衡 陈斌 季晨曦 《炼钢》 CAS 北大核心 2011年第5期53-56,共4页

采用多元回归分析方法分别建立了未吹氧和吹氧工艺条件下RH-TOP精炼终点钢水温度的预测模型。对预测温度统计分析结果表明:未吹氧条件下,模型对RH-TOP精炼终点温度的预测误差在±5℃和±10℃时的命中率分别为83%和99%;吹氧条件... 采用多元回归分析方法分别建立了未吹氧和吹氧工艺条件下RH-TOP精炼终点钢水温度的预测模型。对预测温度统计分析结果表明:未吹氧条件下,模型对RH-TOP精炼终点温度的预测误差在±5℃和±10℃时的命中率分别为83%和99%;吹氧条件下,模型对RH精炼终点温度的预测误差在±5℃和±10℃时的命中率分别为79%和96%。 展开更多

关键词 RH—TOP 钢水温度 多元回归 预报模型

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大线能量焊接用海工钢的夹杂物与组织 被引量：3

7

作者 王毓男 蒋晓放 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2019年第8期209-215,共7页

海洋工程领域对可大线能量焊接且低温韧性优良的厚钢板需求迫切。宝钢通过微合金化技术及调质工艺,开发出了满足大线能量焊接的E550级海洋工程用钢。通过冶炼、轧制、调质试验、焊接热模拟试验、电镜观察统计及金相观察,研究了大线能量... 海洋工程领域对可大线能量焊接且低温韧性优良的厚钢板需求迫切。宝钢通过微合金化技术及调质工艺,开发出了满足大线能量焊接的E550级海洋工程用钢。通过冶炼、轧制、调质试验、焊接热模拟试验、电镜观察统计及金相观察,研究了大线能量焊接用海工钢H1夹杂物、显微组织及力学性能,并与宝钢现有海工钢E550进行了对比。研究结果表明,H1中夹杂物为Al2O3、MnS、Al2O3-Ti3O5、Al2O3-MnS、TiN-MnS、Al2O3-Ti3O5-MnS;E550中夹杂物为Al2O3、CaO·xAl2O3(CAx)、CaO-CaS、CAx-CaS、CAx-CaS-TiN。H1力学性能满足E550级海工钢要求,且满足50和100kJ/cm线能量焊接要求。其HAZ韧性改善的机理为,低硅低铝质量分数有利于减少局部脆性区;钛质量分数的降低,有利于抑制TiC脆化,提高HAZ韧性。 展开更多

关键词 大线能量焊接 海工钢 夹杂物 焊接热影响区 显微组织

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锰质量分数对Fe-Mn-C钢热物性参数的影响 被引量：1

8

作者 王毓男 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2017年第10期51-58,103,共9页

为促进Fe-Mn-C钢连铸技术的发展,对不同锰质量分数的Fe-Mn-C钢铸锭的热物性参数进行了研究。结果表明,0Mn钢的导热系数高于3Mn钢。低于750℃时,6Mn钢的导热系数最低;高于900℃时,6Mn钢的导热系数最高。3个钢种的平均线膨胀系数为1.0... 为促进Fe-Mn-C钢连铸技术的发展,对不同锰质量分数的Fe-Mn-C钢铸锭的热物性参数进行了研究。结果表明,0Mn钢的导热系数高于3Mn钢。低于750℃时,6Mn钢的导热系数最低;高于900℃时,6Mn钢的导热系数最高。3个钢种的平均线膨胀系数为1.0×10^(-5)~1.6×10^(-5)℃^(-1)。以Z<60%作为判据,6Mn钢的第Ⅲ脆性区为600~800℃,3Mn钢和0Mn钢的第Ⅲ脆性区分别为600~850℃和600~900℃。在6Mn钢和3Mn钢中,大量生成的形变诱导铁素体(DIF)导致低温区热塑性的恢复。然而,由于连铸矫直过程的应变速率较低,不能生成大量的DIF。因此在连铸过程中,低温区6Mn钢和3Mn钢的热塑性不能恢复。 展开更多

关键词 MN 热物性 显微组织 Fe-Mn-C钢

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钙脱氧和镁脱氧的氧化物冶金工艺效果对比 被引量：17

9

作者 王睿之 杨健 +1 位作者 祝凯 王毓男 《炼钢》 CAS 北大核心 2016年第3期50-54,78,共6页

为了提高厚板经400kJ/cm大线能量焊接后热影响区的低温韧性,在热力学计算的基础上,研究了铝脱氧、钙脱氧和镁脱氧3种脱氧工艺对夹杂物的影响。利用夹杂物自动分析仪对夹杂物进行分析后发现,铝脱氧工艺析出的夹杂物尺寸大、数量少,且主要... 为了提高厚板经400kJ/cm大线能量焊接后热影响区的低温韧性,在热力学计算的基础上,研究了铝脱氧、钙脱氧和镁脱氧3种脱氧工艺对夹杂物的影响。利用夹杂物自动分析仪对夹杂物进行分析后发现,铝脱氧工艺析出的夹杂物尺寸大、数量少,且主要为Al_2O_3和Al_2O_3+CaO的复合夹杂物;钙脱氧工艺析出夹杂物的主要类型为3μm以下小尺寸的表面包裹MnS铝酸钙夹杂。镁脱氧工艺生成了大量1μm左右弥散分布的MgO和以MgO为核心的表面有TiN和MnS析出的夹杂物。利用钙脱氧和镁脱氧工艺生产的钢板经过400kJ/cm大线能量焊接热模拟后热影响区的-20℃冲击功都在180J以上。 展开更多

关键词 氧化物冶金 大线能量焊接 低温韧性 夹杂物

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超低碳铝镇静钢方坯连铸工艺 被引量：2

10

作者 马富平 包燕平 +1 位作者 王毓男 王敏 《北京科技大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第S1期42-45,共4页

为了对超低碳铝镇静钢的生产工艺进行优化研究,结合某钢铁厂的现有工艺装备和条件,经过大量试验研究,确立了转炉—LF—RH—连铸机的工艺路线,并实施转炉初炼钢水质量控制、钢包顶渣改制及成分控制、RH工艺优化及钙处理等工艺优化措施.... 为了对超低碳铝镇静钢的生产工艺进行优化研究,结合某钢铁厂的现有工艺装备和条件,经过大量试验研究,确立了转炉—LF—RH—连铸机的工艺路线,并实施转炉初炼钢水质量控制、钢包顶渣改制及成分控制、RH工艺优化及钙处理等工艺优化措施.工艺流程优化后,控制转炉初炼钢水出钢氧的质量分数为0.04%～0.08%,终点碳0.03%～0.05%%,钢包顶渣改制后FeO+MnO<3%,钙处理钢中Ca的质量分数达到0.002%～0.003%,解决了方坯连铸中包水口絮流的技术难题,实现了超低碳铝镇静钢方坯顺利浇铸,连浇炉数达到8炉以上,达到了成品碳含量[C]<50×10-6,全氧含量≤30×10-6的较好质量水平. 展开更多

关键词 超低碳钢 连铸 方坯 工艺优化

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BN型易切削钢中夹杂物的控制及对切削性能的影响 被引量：6

11

作者 王毓男 包燕平 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2017年第5期382-390,共9页

汽车曲轴用钢42CrMo要求在不影响力学性能的前提下,具有较好的切削性。传统的钢种无法满足使用需求,通过在钢中添加B、N元素,并对钢中夹杂物进行控制,以满足性能要求。首先通过坩埚熔炼实验得到不同B、N含量的试样;其次利用FactSage软... 汽车曲轴用钢42CrMo要求在不影响力学性能的前提下,具有较好的切削性。传统的钢种无法满足使用需求,通过在钢中添加B、N元素,并对钢中夹杂物进行控制,以满足性能要求。首先通过坩埚熔炼实验得到不同B、N含量的试样;其次利用FactSage软件计算出理想条件下不同B、N含量的钢液中各种夹杂物的析出量及析出温度;然后通过对试样设置不同的冷却方式和定向凝固实验,得到钢中BN夹杂物的形貌、尺寸及分布的影响因素;最后,通过切削实验研究了夹杂物对切削性能的影响因素,最终得到理想切削性能的BN型易切削钢。结果表明,尺寸较小而密度较大的BN夹杂物对钢的切削性能的改善作用更好。切削性较好的试样,其切削性能已达到与硫系易切削钢Y1215同等水平。 展开更多

关键词 BN型易切削钢 FactSage BN夹杂物 切削性能

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冷却速率对高锰TWIP钢中夹杂物演变规律的影响 被引量：4

12

作者 王毓男 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2017年第12期982-989,共8页

通过试验和热力学计算研究了冷却速率对高锰TWIP钢中夹杂物演变规律的影响。高锰TWIP钢中夹杂物可分为9类:(Ⅰ)AlN、(Ⅱ)MgO、(Ⅲ)CaS、(Ⅳ)MgAl2O4、(Ⅴ)AlN+MgO、(Ⅵ)MgO+MgS、(Ⅶ)MgO+MgS+CaS、(Ⅷ)MgO+CaS、(Ⅸ)MgAl2O4+MgS。冷却... 通过试验和热力学计算研究了冷却速率对高锰TWIP钢中夹杂物演变规律的影响。高锰TWIP钢中夹杂物可分为9类:(Ⅰ)AlN、(Ⅱ)MgO、(Ⅲ)CaS、(Ⅳ)MgAl2O4、(Ⅴ)AlN+MgO、(Ⅵ)MgO+MgS、(Ⅶ)MgO+MgS+CaS、(Ⅷ)MgO+CaS、(Ⅸ)MgAl2O4+MgS。冷却速率为4.83℃/s时,钢中夹杂物类型为(Ⅰ)、(Ⅱ)和(Ⅳ)^(Ⅸ),而冷却速率为0.75℃/s时,钢中夹杂物类型为(Ⅰ)^(Ⅲ)、(Ⅴ)和(Ⅷ)。随着冷却速率的增大,钢中夹杂物的体积分数和面积分数几乎不变,夹杂物尺寸减小,数量密度增大。随着冷却速率的增大,AlN的尺寸、数量密度与面积分数的变化趋势与上述相同。通过热力学计算得到的夹杂物类型与实际观察结果基本一致。 展开更多

关键词 冷却速率 热力学 夹杂物 高锰TWIP钢

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